7 汙水和再生水處理
7.1 一般規定
7.1.2 污水厂的处理效率可按表7.1.2的规定取值。
7.1.3 污水厂的规模应按平均日流量确定。
7.1.4 污水厂应通过扩容或增加调蓄设施，保证雨季设计流量下的达标排放。当采用雨水调蓄时，污水厂的雨季设计流量可根据调蓄规模相应降低。
7.1.5 污水处理构筑物的设计应符合下列规定：
1 旱季设计流量应按分期建设的情况分别计算。
2 当污水为自流进入时，应满足雨季设计流量下运行要求；当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量校核管渠配水能力。
3 提升泵站、格柵和沈砂池应按雨季设计流量计算。
4 初次沈澱池应按旱季设计流量设计，雨季设计流量校核，校核的沉淀时间不宜小于30min。
5 二级处理构筑物应按旱季设计流量设计，雨季设计流量校核。
6 管渠应按雨季设计流量计算。
7.1.6 水质和（或）水量变化大的污水厂宜设置调节水质和（或）水量的设施。
7.1.7 处理构筑物的个（格）数不应少于2个（格），并应按并联设计。
7.1.8 并联运行的处理构筑物间应设置均匀配水装置，各处理构筑物系统间应设置可切换的连通管渠。
7.1.9 处理构筑物中污水的出入口处应采取整流措施。
7.1.10 污水厂和再生水厂应设置出水消毒设施。
7.1.11 污水厂的供电系统应按二级负荷设计。重要的污水厂内的重要部位应按一级负荷设计。
7.1.12 位于寒冷地区的污水和污泥处理构筑物，应有保温防冻措施。
7.1.13 厂区的给水管道和再生水管道严禁与处理装置直接连接。
7.1.1 汙水的處理目標主要根據排入地表水域環境功能和保護目標確定，再生水的處理目標主要根據再生水用戶的要求確定。
7.1.2 本條關于汙水廠處理效率的規定取值是根據國內汙水廠處理效率的實踐數據，並參考國外資料制定的。其中，一級處理的處理效率主要是沈澱池的處理效率，未計入格柵和沈砂池的處理效率；二級處理的處理效率包括一級處理；深度處理的處理效率包括一級和二級處理。調研數據來源于國內包括上海、重慶、青島、鄭州、深圳等地汙水廠的實際運行數據。
7.1.4 當采用雨水調蓄時，汙水廠的雨季設計流量可低于服務範圍內的雨季設計流量，根據調蓄之後的流量確定。
7.1.5 本條是關于汙水處理構築物設計的規定。
1 污水处理构筑物设计应根据污水厂的远期规模和分期建设情况统一安排，按每期污水量设计，并考虑到分期扩建的可能性和灵活性，有利于工程建设在短期内见效。
4 初次沈澱池应按旱季设计流量设计，保证旱季时的沉淀效果。降雨时，容许降低沉淀效果，故用雨季设计流量校核，此时沉淀时间可适当缩短，但不宜小于30min。
5 二级处理构筑物按旱季设计流量设计，为保护降雨时河流水质，改善污水厂的出水水质，故用雨季流量校核。当二级处理构筑物用雨季流量校核无法满足出水水质要求时，应调整设计流量，保障出水水质。
7.1.6 美國《汙水處理設施》規定，在水質、水量變化大的汙水廠中，應設置調節設施。有些汙水廠晝夜處理流量差別較大或雨季流量較大，使汙水廠進水水質、水量變化很大，無法保證生物處理效果，據此制定本條。
7.1.7 根據國內汙水廠的設計和運行經驗，處理構築物的個（格）數，不應少于2個（格），便于檢修維護；同時按並聯設計，可使汙水的運行更爲可靠、靈活和合理。
7.1.8 並聯運行的處理構築物間的配水是否均勻，直接影響構築物能否達到設計流量和處理效果，所以設計時應重視配水裝置。配水裝置一般采用堰或配水井等方式。
构筑物系统之间设可切换的连通管渠，可灵活组合各组运行系列，同时，便于操作人员观察、调节和维护。
7.1.9 處理構築物中汙水的入口和出口處設置整流措施，使整個斷面布水均勻，並能保持穩定的池水面，保證處理效率。
7.1.10 2000年5月實施的《城市汙水處理及汙染防治技術政策》規定：爲保證公共衛生安全，防止傳染性疾病傳播，城鎮汙水處理應設置消毒設施。此外，現行國家標准《城鎮汙水處理廠汙染物排放標准》GB18918中首次將微生物指標（糞大腸菌群數）列爲基本控制指標，故城鎮汙水有必要進行消毒處理。現行行業標准《再生水水質標准》SL368，對不同用途的再生水均有余氯和衛生學指標的規定，因此再生水必須進行消毒處理。
7.1.11 本條爲強制性條文，必須嚴格執行。考慮到汙水廠中斷供電可能對該地區的政治、經濟、生活和周圍環境等造成不良影響，汙水廠的供電負荷等級應按二級設計。重要的汙水廠是指中斷供電對該地區的政治、經濟、生活和周圍環境等造成重大影響的汙水廠。重要部位包括進水泵房、汙泥焚燒系統的安全保障設施以及地下或半地下汙水廠的安全保障用通風、消防設施等。
7.1.12 爲了保證寒冷地區的汙水廠在冬季能正常運行，有關的處理構築物、管渠和其他設施應有保溫防凍措施。一般有池上加蓋、池內加熱和建于房屋內等措施，視當地氣溫和處理構築物的運行要求而定。
7.1.13 本條爲強制性條文，必須嚴格執行。解決方案：通過空氣間隙和設置中間儲存池，然後再和處理裝置連接，以防止汙染給水系統、再生水系統。
7.2 廠址選擇和總體布置
7.2 廠址選擇和總體布置
1 便于污水收集和处理再生后回用和安全排放；
2 便于污泥集中处理和处置；
3 在城镇夏季主导风向的下风侧；
4 有良好的工程地质条件；
5 少拆迁、少占地，根据环境影响评价要求，有一定的卫生防护距离；
6 有扩建的可能；
7 厂区地形不应受洪涝灾害影响，防洪标准不应低于城镇防洪标准，有良好的排水条件；
8 有方便的交通、运输和水电条件；
9 独立设置的污泥处理厂，还应有满足生产需要的燃气、热力、污水处理及其排放系统等设施条件。
7.2.2 污水厂的建设用地应按项目总规模控制；近期和远期用地布置应按规划内容和本期建设规模，统一规划，分期建设；公用设施宜一次建设，并尽量集中预留用地。
7.2.3 污水厂的总体布置应根据厂内各建筑物和构筑物的功能和流程要求，结合厂址地形、气候和地质条件，综合考虑运行成本和施工、维护、管理的便利性等因素，经技术经济比较后确定。
7.2.4 污水和污泥处理构筑物宜根据情况分别集中布置。处理构筑物的间距应紧凑、合理，符合国家现行防火标准的有关规定，并应满足各构筑物的施工、设备安装和埋设各种管道及养护、维修和管理的要求。
7.2.5 生产管理建筑物和生活设施宜集中布置，其位置和朝向应力求合理，并应和处理构筑物保持一定距离。
7.2.6 污水厂厂区内各建筑物造型应简洁美观、节省材料、选材适当，并应使建筑物和构筑物群体的美观效果与周围环境协调。
7.2.7 厂区布置应尽量节约用地。当污水厂位于用地非常紧张、环境要求高的地区，可采用地下或半地下污水厂的建设方式，但应进行充分的必要性和可行性论证。
7.2.8 地下或半地下污水厂设计应综合考虑规模、用地、环境、投资等各方面因素，确定处理工艺、建筑结构、通风、除臭、交通、消防、供配电及自动控制、照明、给排水、监控等系统的配置。各系统之间应相互协调。
7.2.9 地下或半地下污水厂应充分利用污水厂的上部空间，有效利用土地资源，提高土地利用率。
7.2.10 污水厂的工艺流程、竖向设计宜充分利用地形，符合排水通畅、降低能耗、平衡土方的要求。
7.2.11 厂区的消防设计和消化池、储气罐、污泥气压缩机房、污泥气发电机房、污泥气燃烧装置、污泥气管道、污泥好氧发酵工程辅料存储区、污泥干化装置、污泥焚烧装置及其他危险品仓库等的设计，应符合国家现行防火标准的有关规定。
7.2.12 污水厂内可根据需要，在适当地点设置堆放材料、备件、燃料和废渣等物料及停车的场地。
7.2.13 污水厂应设置通向各构筑物和附属建筑物的必要通道，并应符合下列规定：
1 主要车行道的宽度：单车道宜为4.0m，双车道宜为6.0m～7.0m；
2 车行道的转弯半径宜为6.0m～10.0m；
3 人行道的宽度宜为1.5m～2.0m；
4 通向高架构筑物的扶梯倾角宜采用30°，不宜大于45°；
5 天桥宽度不宜小于1.0m；
6 车道、通道的布置应符合国家现行防火标准的有关规定，并应符合当地有关部门的规定；
7 地下或半地下污水厂箱体宜设置车行道进出通道，通道坡度不宜大于8％，通道敞开部分宜采用透光材料进行封闭；
8 进入地下污水厂箱体的通道前应设置驼峰，驼峰高度不应小于0.5m，驼峰后在通道的中部和末端均应设置横截沟，并应配套设置雨水泵房。
7.2.14 污水厂周围根据现场条件应设置围墙，其高度不宜小于2.0m。
7.2.15 污水厂的大门尺寸应能允许运输最大设备或部件的车辆出入，并应另设运输废渣的侧门。
7.2.16 污水厂内各种管渠应全面安排，避免相互干扰。处理构筑物间输水、输泥和输气管线的布置应使管渠长度短、损失小、流行通畅、不易堵塞和便于清通。各污水处理构筑物间的管渠连通，在条件适宜时，宜采用明渠。
7.2.17 管道复杂时宜设置管廊，并应符合下列规定：
1 管廊内宜敷设仪表电缆、电信电缆、电力电缆、给水管、污水管、污泥管、再生水管、压缩空气管等，并设置色标；
2 管廊内应设通风、照明、广播、电话、火警及可燃气体报警系统、独立的排水系统、吊物孔、人行通道出入口和维护需要的设施等，并应符合国家现行防火标准的有关规定。
7.2.18 污水厂内应充分体现海绵城市建设理念，利用绿色屋顶、透水铺装、生物滞留设施等进行源头减排，并结合道路和建筑物布置雨水口和雨水管道，地形允许散水排水时，可采用植草沟和道路边沟排水。
7.2.19 污水厂应合理布置处理构筑物的超越管渠。
7.2.20 处理构筑物应设排空设施，排出水应回流处理。
7.2.21 污水厂附属建筑物的组成和面积，应根据污水厂的规模、工艺流程、计算机监控系统水平和管理体制等，结合当地实际情况确定，并应符合国家现行标准的有关规定。
7.2.22 根据维护管理的需要，宜在厂区适当地点设置配电箱、照明、联络电话、冲洗水栓、浴室、厕所等设施。
7.2.23 处理构筑物应设置栏杆、防滑梯等安全措施，高架处理构筑物还应设置避雷设施。
7.2.24 地下或半地下污水厂的综合办公楼、总变电室、中心控制室等运行和管理人员集中的建筑物宜设置于地面上；有爆炸危险或火灾危险性大的设施或处理单元应设置于地面上。
7.2.25 地下或半地下污水厂污水进口应至少设置一道速闭闸门。
7.2.26 地下或半地下污水厂产生臭气的主要构筑物应封闭除臭，箱体内应设置强制通风设施。
7.2.27 地下或半地下污水厂箱体顶部覆土厚度应根据上部种植绿化形式选择确定，并宜为0.5m～2.0m。
7.2.28 地下或半地下污水厂箱体内人员操作层的净空不应小于4.0m，并宜选用便于拆卸、重量较轻和便于运输的设备。
條文說明
7.2.1 汙水廠位置的選擇應在城鎮總體規劃和排水工程專業規劃的指導下進行，以保證總體的社會效益、環境效益和經濟效益。
1 污水厂处理后的尾水是宝贵的资源，可以再生回用，因此污水厂的厂址选择要考虑便于出水回用；同时，排放口的安全性和尾水排放的安全性因素也相当重要，因此污水厂的厂址应便于安全排放。
2 根据污泥处理和处置的需要，也应考虑方便集中处理处置。
3 污水厂应选在该城镇对周围居民点的环境质量影响最小的方位，一般位于夏季主导风向的下风侧。
4 厂址的良好工程地质条件包括土质、地基承载力和地下水位等，可为工程的设计、施工、管理和节省造价提供有利条件。
5 根据我国耕田少、人口多的实际情况，选厂址时应尽量少拆迁、少占农田，使污水厂工程易于开工建设。同时，根据环境影响评价要求，应和附近居民点有一定的卫生防护距离，并予以绿化。
6 厂址的区域面积不仅应考虑规划期的需要，尚应考虑满足在不可预见的将来有扩建的可能。
7 厂址的防洪和排水问题必须重视，一般不应在淹水区建污水厂，当必须在可能受洪水威胁的地区建厂时，应采取防洪措施。另外，有良好的排水条件，可节省建造费用。本款规定防洪标准不应低于城镇防洪标准。
8 为缩短污水厂建造周期和有利于污水厂的日常管理，应有方便的交通、运输和水电条件。
9 独立设置的污泥处理厂，若污泥处理工艺需要利用燃气或热力等，则需要考虑污泥处理厂周边是否有相应的设施条件；对于污泥处理设施产生的污泥水和厂内的生活污水，应考虑设置污水处理及其排放系统。
7.2.2 汙水廠建設用地必須貫徹合理利用土地和切實保護耕地的基本國策。考慮到城鎮汙水量的增加趨勢較快，汙水廠的建造周期較長，汙水廠建設用地應按項目總規模確定。同時，應根據現狀水量和排水收集系統的建設周期合理確定近期規模。盡可能近期少拆遷、少占農田，做出合理的分期建設、分期征地的安排。本條規定既保證了汙水廠在遠期擴建的可能性，又利于工程建設在短期內見效。
7.2.3 根據汙水廠的處理級別（一級處理或二級處理）、處理工藝（活性汙泥法或生物膜法）、汙泥處理流程（濃縮、消化、脫水、好氧發酵、幹化、焚燒和汙泥氣利用等）、除臭系統布置和各種構築物的形狀、大小及其組合，結合廠址地形、氣候和地質條件等，可有各種總體布置形式，必須綜合確定。總體布置恰當，可爲今後施工、維護和管理等提供良好條件。
7.2.4 汙水和汙泥處理構築物各有不同的處理功能和操作、維護、管理要求，分別集中布置有利于管理。合理的布置可保證施工安裝、操作運行和管理維護的安全方便，並減少占地面積。
7.2.5 城鎮汙水包括生活汙水和一部分工業廢水，往往散發臭味和對人體健康有害的氣體。另外，在生物處理構築物附近的空氣中，細菌芽孢數量也較多。因此，處理構築物附近的空氣質量相對較差。生産管理建築物和生活設施應與處理構築物保持一定距離，並盡可能集中布置，便于通過綠化隔離或處理構築物加蓋除臭等措施，保證管理人員有良好的工作環境，以免影響正常工作。辦公室、化驗室和食堂等的位置應處于夏季主導風向的上風側，東南朝向。
7.2.6 在滿足經濟實用的前提下，汙水廠建設應適當考慮美觀。除在廠區進行必要的綠化、美化外，還應根據汙水廠內建築物和構築物的特點，使各建築物之間、建築物和構築物之間、汙水廠和周圍環境之間都能達到建築美學的和諧一致。
7.2.7 地下或半地下汙水廠作爲汙水廠的一種建設方式，主要適用于用地非常緊張、對環境要求高、地上汙水廠選址困難的區域，可以提高土地使用效率、提升地面景觀和周邊土地價值等，但由于其建設成本較高，加上地下或半地下式汙水廠本身所存在的消防、通風等問題，在選擇時應進行充分的必要性和可行性論證。
7.2.8 地下或半地下汙水廠設計需考慮社會效益、環境效益和經濟效益的協調統一，並遵循“運行安全、能源節約、環境協調”的設計理念。
7.2.9 地下或半地下汙水廠一般位于用地緊張的城市區域，上部空間也根據當地實際情況采取建設開放式的綠地公園、停車場，設置太陽能回收裝置等措施，充分利用土地資源。
7.2.11 消化池、貯氣罐、汙泥氣燃燒裝置、汙泥氣管道、汙泥好氧發酵工程輔料存儲區等具有火災和爆炸危險的場所，應符合現行國家標准《建築設計防火規範》GB 50016、《消防給水及消火栓系統技術規範》GB 50974和《城鎮燃氣設計規範》GB 50028的有關規定。
7.2.12 堆放場地，尤其是堆放廢渣（如泥餅和煤渣）的場地，宜設置在較隱蔽處，不宜設在主幹道兩側。
7.2.13 通道包括雙車道、單車道、人行道、扶梯和人行天橋等。汙水廠廠區的通道應根據通向構築物和建築物的功能要求，如運輸、檢查、維護和管理的需要設置。
1 根据厂区消防通道要求，单行道宽度由原标准中规定的3.5m～4.0m改为4.0m。
4 根据管理部门意见，扶梯不宜太陡，尤其是通行频繁的扶梯，并宜利于搬运重物上下扶梯。
7、8 因为地下或半地下污水厂箱体进出通道的最低点比周围地面低很多，形成盆地，且纵坡很大，雨水迅速向最低点汇集，易造成积水。因此，从安全和节能的角度出发，通道敞开部分采用透光材料进行封闭，通道前设置驼峰，避免地面雨水进入箱体，通道中部和末端设置横截沟和雨水泵房，将进入箱体通道的雨水迅速排出。应将高处可以以重力流排出的雨水和低处需要借助水泵排出的雨水分开，建成高水高排和低水低排系统，高水自流排放，低水水泵排放。
7.2.14 根據汙水廠的安全要求，汙水廠周圍應設置圍牆，高度不宜太低，不宜低于2.0m。
7.2.16 汙水廠內管渠較多，設計時應全面安排，可防止錯、漏、碰、缺。管渠尺寸應按可能通過的最高時流量計算確定，並按最低時流量複核，防止發生沈積。明渠的水頭損失小，不易堵塞，便于清理，應盡量采用明渠。合理的管渠設計和布置可保障汙水廠運行的安全、可靠、穩定，並節省費用。
7.2.17 在管道複雜時宜設置管廊，便于檢查維修。
7.2.18 汙水廠內建設應體現海綿城市建設理念，注重源頭減排，減少地面徑流。設計需根據廠區實際情況，結合用地、布局和景觀等因素選擇合適的工程設施。
7.2.19 汙水廠內合理布置超越管渠，可使水流越過某處理構築物流至其後續構築物。其合理布置應保證在構築物維護和緊急修理以及發生其他特殊情況時，對出水水質影響小，並能迅速恢複正常運行。
7.2.20 考慮到處理構築物的維護檢修，應設排空設施。爲了保護環境，排空水應回流處理，不應直接排入水體，並應有防止倒灌的措施，確保其他構築物的安全運行。排空設施有構築物底部預埋排水管道和臨時設泵抽水兩種形式。
7.2.21 確定汙水廠附屬建築物的組成和面積的影響因素較複雜，如各地的管理體制不一，檢修協作條件不同，汙水廠的規模和工藝流程不同等，因此，尚難規定統一的標准。目前許多汙水廠設有計算機控制系統，減少了工作人員和附屬構築物建築面積。
7.2.22 根據國內汙水廠的實踐經驗，爲了有利于維護管理，宜在廠區內適當地點設置一定的輔助設施，包括巡回檢查和取樣等有關地點所需的照明，維修所需的配電箱，巡回檢查或維修時聯絡用的電話，沖洗用的給水栓、浴室和廁所等。
7.2.23 爲了確保操作人員安全，處理構築物應設置安全防護設施。
7.2.25 速閉閘門設置的目的是防止停電導致汙水廠受淹。
7.2.27 景觀設計是地下或半地下汙水廠的亮點，要結合地下箱體頂部的承重能力合理配置景觀、灌木和喬木等。種植草坪的覆土厚度宜大于或等于0.5m；種植灌木的覆土厚度宜大于或等于1.0m；種植喬木的覆土厚度宜大于或等于1.5m。
7.2.28 箱體淨空高度的要求是爲確保人員通行和設備安裝檢修的空間。考慮到地下箱體內淨空有限，宜選用便于拆卸、重量較輕和便于運輸的設備。
7.3 格柵
7.3.2 格柵栅条间隙宽度应符合下列规定：
1 粗格柵：机械清除时宜为16mm～25mm，人工清除时宜为25mm～40mm。特殊情况下，最大间隙可为100mm。
2 细格柵：宜为1.5mm～10mm。
3 超细格柵：不宜大于1mm。
4 水泵前，应根据水泵要求确定。
7.3.3 污水过栅流速宜采用0.6m/s～1.0m/s。除转鼓式格柵除污机外，机械清除格柵的安装角度宜为60°～90°。人工清除格柵的安装角度宜为30°～60°。
7.3.4 格柵除污机底部前端距井壁尺寸，钢丝绳牵引除污机或移动悬吊葫芦抓斗式除污机应大于1.5m；链动刮板除污机或回转式固液分离机应大于1.0m。
7.3.5 格柵上部必须设置工作平台，其高度应高出格柵前最高设计水位0.5m，工作平台上应有安全和冲洗设施。
7.3.6 格柵工作平台两侧边道宽度宜采用0.7m～1.0m。工作平台正面过道宽度，采用机械清除时不应小于1.5m，采用人工清除时不应小于1.2m。
7.3.7 粗格柵栅渣宜采用带式输送机输送；细格柵栅渣宜采用螺旋输送机输送，输送过程宜进行密封处理。
7.3.8 格柵间应设置通风设施和硫化氢等有毒有害气体的检测与报警装置。
7.3.2 根據調查，本條規定了粗格柵柵條間隙寬度：機械清除時宜爲16mm～25mm，人工清除時宜爲25mm～40mm，特殊情況最大柵條間隙可采用100mm；細格柵柵條間隙寬度宜爲1.5mm～10mm。
膜处理工艺和曝气生物滤池工艺需要将细小物质安全可靠地分离出去，例如头发和细小纤维物质等，避免引起膜组件或滤池填料堵塞而无法正常工作，因此膜处理工艺和曝气生物滤池工艺前一般需要设置超细格柵作为预处理工艺。根据国内外工程实际应用情况，超细格柵栅条间隙宜小于或等于1mm。
水泵前，格柵除污机栅条间隙宽度应根据水泵进口口径按表13选用。对于阶梯式格柵除污机、回转式固液分离机和转鼓式格柵除污机的栅条间隙或栅孔可按需要确定。
7.3.3 過柵流速是參照國外資料制定的：歐盟標准BS EN 12255-3：2000《汙水處理廠 第3部分：預處理》規定過柵流速在最大流量下不超過1.2m/s；《日本指南》爲0.45m/s；美國《汙水處理廠設計手冊》（1998年，以下簡稱美國《汙水廠手冊》）爲0.6m/s～1.2m/s；法國《水處理于冊》（1978年）爲0.6m/s～1.0m/s。本標准規定過柵流速宜爲0.6m/s～1.0m/s。
格柵倾角是根据国内外采用的数据而制定的，除转鼓式格柵除污机外，其资料见表14。
7.3.5 本條規定是爲便于清除柵渣和養護格柵。
7.3.6 本條是根據國內汙水廠養護管理的實踐經驗而制定的。
7.3.7 柵渣通過機械輸送、壓桏脫水外運的方式，在國內新建的大中汙水廠中已得到應用。關于柵渣的輸送設備采用：粗格柵渣宜采用帶式輸送機，細格柵渣宜采用螺旋輸送機；對輸送距離大于8.0m宜采用帶式輸送機，對距離較短的宜采用螺旋輸送機；而當汙水中有較大的雜質時，不管輸送距離長短，均宜采用皮帶輸送機。
由于格柵栅渣的输送过程会散发臭味，因此输送机宜采用密封结构，进出料口处宜进行密封处理，防止臭味逸出，并便于臭气收集和处理。
7.3.8 本條爲強制性條文，必須嚴格執行。爲改善格柵間的操作條件和確保操作人員安全，應設置通風設施和硫化氫等有毒有害氣體的檢測與報警裝置。
7.4 沈砂池
7.4 沈砂池
7.4.2 平流沈砂池的设计应符合下列规定：
1 最大流速应为0.30m/s，最小流速应为0.15m/s；
2 停留时间不应小于45s；
3 有效水深不应大于1.5m，每格宽度不宜小于0.6m。
7.4.3 曝气沈砂池的设计应符合下列规定：
1 水平流速不宜大于0.1m/s；
2 停留时间宜大于5min；
3 有效水深宜为2.0m～3.0m，宽深比宜为1.0～1.5；
4 曝气量宜为5.0L/（m·s）～12.0L/（m·s）空气；
5 进水方向应和池中旋流方向一致，出水方向应和进水方向垂直，并宜设置挡板；
6 宜设置除砂和撇油除渣两个功能区，并配套设置除渣和撇油设备。
7.4.4 旋流沈砂池的设计应符合下列规定：
1 停留时间不应小于30s；
2 表面水力负荷宜为150m³/（m²·h）～200m³/（m²·h）；
3 有效水深宜为1.0m～2.0m，池径和池深比宜为2.0～2.5；
4 池中应设立式桨叶分离机。
7.4.5 污水的沉砂量可按0.03L/m³计算，合流制污水的沉砂量应根据实际情况确定。
7.4.6 砂斗容积不应大于2d的沉砂量；当采用重力排砂时，砂斗斗壁和水平面的倾角不应小于55°。
7.4.7 沈砂池除砂宜采用机械方法，并经砂水分离后储存或外运。当采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。排砂管应考虑防堵塞措施。
條文說明
7.4.1 一般情況下，由于在汙水系統中有些井蓋密封不嚴，有些支管連接不合理和部分家庭院落的雨水進入汙水管，在汙水中會含有相當數量的砂粒等雜質。設置沈砂池可以避免後續處理構築物和機械設備的磨損，減少管渠和處理構築物內的沈積，避免重力排泥困難，防止對生物處理系統和汙泥處理系統運行的幹擾。
7.4.2 本條是根據國內汙水廠的試驗資料和管理經驗，並參照國外有關資料而制定。平流沈砂池的設計應符合下列規定：
1 最大流速应为0.3m/s，最小流速应为0.15m/s。在此流速范围内可避免已沉淀的砂粒再次翻起，也可避免污水中的有机物大量沉淀，能有效地去除相对密度2.65、粒径0.2mm以上的砂粒。
2 根据国内的实际应用情况，同时参考国外有关资料，最高时流量的停留时间不应小于45s。
3 从养护方便考虑，本款规定每格宽度不宜小于0.6m。有效水深在理论上和沉砂效率无关，美国《污水厂手册》规定为0.6m～1.5m，本款规定不应大于1.5m。
7.4.3 根據國內汙水含砂量特別高的特性，參照國際經驗和實際運行數據（見表15），本標准確定曝氣沈沙池的停留時間宜大于5min。
由于沈砂池停留时间增加，曝气量采用原标准规定0.1m³/m³～0.2m³/m³计算偏小，因此，根据国内污水厂的运行数据，参照国外有关资料，曝气量按曝气沈砂池池长进行计算。
为避免污水中的油类物质对生物反应系统的影响，保证油类物质的去除效果，宜将除砂和撇油除渣功能区分隔，并配套设置除渣和撇油设备。
續表15
7.4.5 根據北京、上海、青島等城市的實踐數據，汙水的沈砂量分別爲：0.02L/m³、0.02L/m³、0.11L/m³，汙水沈砂量的含水率爲60％，密度爲1500kg/m³。參照國外資料，本條規定沈砂量爲0.03L/m³，各國沈砂量情況見表16。
7.4.7 国内外的实践经验表明，沈砂池的除砂一般采用砂泵或空气提升泵等机械方法，沉砂经砂水分离后，干砂在储砂池或晒砂场储存或直接装车外运。由于排砂的不连续性，重力或机械排砂方法均会发生排砂管堵塞现象，在设计中应考虑水力冲洗等防堵塞措施。考虑到排砂管易堵，本条规定采用人工排砂时，排砂管直径不应小于200mm。
7.5 沈澱池
7.5 沈澱池
7.5.2 沈澱池的超高不应小于0.3m。
7.5.3 沈澱池的有效水深宜采用2.0m～4.0m。
7.5.4 当采用污泥斗排泥时，每个污泥斗均应设单独的阀门（或闸门）和排泥管。污泥斗斜壁和水平面的倾角，方斗宜为60°，圆斗宜为55°。
7.5.5 初次沈澱池的污泥区容积，除设机械排泥的宜按4h的污泥量计算外，其余宜按不大于2d污泥量计算。活性汙泥法处理后的二次沈澱池污泥区容积，宜按不大于2h污泥量计算，并应有连续排泥措施；生物膜法处理后的二次沈澱池污泥区容积，宜按4h污泥量计算。
7.5.6 排泥管的直径不应小于200mm。
7.5.7 当采用静水压力排泥时，初次沈澱池的静水头不应小于1.5m； 二次沈澱池的静水头，生物膜法处理后不应小于1.2m，活性汙泥法处理池后不应小于0.9m。
7.5.8 初次沈澱池的出口堰最大负荷不宜大于2.9L/（m·s）；二次沈澱池的出水堰最大负荷不宜大于1.7L/（m·s），当二次沈澱池采用周边进水周边出水辐流沈澱池时，出水堰最大负荷可适当放大。
7.5.9 沈澱池应设置浮渣的撇除、输送和处置设施。
Ⅱ 沈澱池
1 每格长度和宽度之比不宜小于4，长度和有效水深之比不宜小于8，池长不宜大于60m。
2 宜采用机械排泥，排泥机械的行进速度宜为0.3m/min～1.2m/min。
3 非机械排泥时，缓冲层高度宜为0.5m； 机械排泥时，缓冲层高度应根据刮泥板高度确定，且缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m。
4 池底纵坡不宜小于0.01。
7.5.11 竖流沈澱池的设计应符合下列规定：
1 水池直径（或正方形的一边）和有效水深之比不宜大于3；
2 中心管内流速不宜大于30mm/s；
3 中心管下口应设有喇叭口和反射板，板底面距泥面不宜小于0.3m。
7.5.12 辐流沈澱池的设计应符合下列规定：
1 水池直径（或正方形的一边）和有效水深之比宜为6～12，水池直径不宜大于50m。
2 宜采用机械排泥，排泥机械旋转速度宜为1r/h～3r/h，刮泥板的外缘线速度不宜大于3m/min。当水池直径（或正方形的一边）较小时也可采用多斗排泥。
3 缓冲层高度，非机械排泥时宜为0.5m； 机械排泥时，应根据刮泥板高度确定，且缓冲层上缘宜高出刮泥板0.3m。
4 坡向泥斗的底坡不宜小于0.05。
5 周边进水周边出水辐流沈澱池应保证进水渠的均匀配水。
Ⅲ 斜管（板）沈澱池
7.5.14 升流式异向流斜管（板）沈澱池的表面水力负荷，可按普通沈澱池表面水力负荷的2倍计；但对于斜管（板）二次沈澱池，尚应以固体负荷核算。
7.5.15 升流式异向流斜管（板）沈澱池的设计应符合下列规定：
1 斜管孔径（或斜板净距）宜为80mm～100mm；
2 斜管（板）斜长宜为1.0m～1.2m；
3 斜管（板）水平倾角宜为60°；
4 斜管（板）区上部水深宜为0.7m～1.0m；
5 斜管（板）区底部缓冲层高度宜为1.0m。
7.5.16 斜管（板）沈澱池应设置冲洗设施。
Ⅳ 高效沈澱池
條文說明
对于周边进水周边出水辐流沈澱池，由于其独特的水流特征，表面水力负荷较高，近年来根据国内各污水厂的实际运行资料，一般为1.1m³/（m²·h）～1.5m³/ （m²·h），相应的固体负荷也较高，约为160kg/（m²·d）～200kg/（m²·d）。
沈澱池的污泥量是根据每人每日SS和BOD5数值，按沈澱池沉淀效率经理论推算求得。
污泥含水率，按国内污水厂的实践数据制定。
7.5.2 本条是根据国内实践数据，并参照国外规范而制定的。《日本指南》沈澱池的超高宜为50cm；美国《污水处理设施》（2014年）规定沈澱池的超高不应小于0.3m。按国内污水厂实践经验，沈澱池的超高取0.3m～0.5m，本标准采用0.3m，沿海城市当考虑到风大等因素，沈澱池的超高可采用0.5m。
7.5.3 沈澱池的沉淀效率由池的表面积决定，与池深无多大关系，因此宁可采用浅池。但实际上若水池过浅，因水流会引起污泥的扰动，使污泥上浮，温度、风等外界影响也会使沉淀效率降低。若水池过深，会造成投资增加。故有效水深以2.0m～4.0m为宜。
7.5.4 本条是根据国内实践经验制定的，国外规范也有类似规定。每个泥斗分别设阀门（或闸门）和排泥管，目的是便于控制排泥。
7.5.5 本条是根据国内实践数据，并参照国外规范而制定的。污泥区容积包括污泥斗和池底贮泥部分的容积。
7.5.7 本条是根据国内实践数据，并参照国外规范而制定的。
7.5.8 本条参照国外资料，规定了出水堰最大负荷，各种类型的沈澱池都宜遵守。
周边进水周边出水辐流沈澱池由于表面水力负荷较高，出水槽一般采用单侧集水的形式，因此出水堰负荷较高。根据目前国内部分污水厂的运行情况，出水堰最大负荷可适当放大。
7.5.9 据调查，初次沈澱池和二次沈澱池出流处会有浮渣积聚，为防止浮渣随出水溢出，影响出水水质，应设置撇除、输送和处置设施。
Ⅱ 沈澱池
1 本款是对长宽比和长深比的要求。长宽比过小，水流不易均匀平稳，过大会增加池中水平流速，两者都影响沉淀效率。《日本指南》规定长宽比为3～5，英、美等国家的资料建议也为3～5，本款规定长宽比不宜小于4。长深比苏联规范规定为8～12，本款规定长深比不宜小于8，池长不宜大于60m。
2 本款是对排泥机械行进速度的要求。据国内外资料介绍，链条刮板式的行进速度通常取0.6m/min。
3 本款是对缓冲层高度的要求，参照苏联规范制定。
4 本款是对池底纵坡的要求。设刮泥机时的池底纵坡不宜小于0.01。《日本指南》规定为0.01～0.02。
按表面水力负荷设计平流沈澱池时，可按水平流速进行校核。平流沈澱池的最大水平流速：初次沈澱池为7mm/s，二次沈澱池为5mm/s。
7.5.11 本条是关于竖流沈澱池设计的规定。
1 本款是对径深比的要求。根据竖流沈澱池的流态特征，径深比不宜大于3。
2 中心管内流速不宜过大是为防止影响沉淀区的沉淀作用。
3 中心管下口设喇叭口和反射板，以消除进入沉淀区的水流能量，保证沉淀效果。
7.5.12 本条是关于辐流沈澱池设计的规定。
1 本款是对径深比的要求。根据辐流沈澱池的流态特征，径深比宜为6～12。《日本指南》为6～12，沉淀效果较好，本款采用5～12。为减少风对沉淀效果的影响，池径宜小于50m。
2 本款是对排泥方式和排泥机械的要求。近年来，国内各地区设计的辐流沈澱池，其直径都较大，配有中心传动或周边驱动的桁架式刮泥机，已取得成功经验，故规定宜采用机械排泥。《日本指南》规定排泥机械旋转速度为1r/h～3r/h，刮泥板的外缘线速度不宜大于3m/min。当池子直径较小，且无配套的排泥机械时，可考虑多斗排泥，但管理较麻烦。
5 周边进水周边出水辐流沈澱池进水渠要求沿程配水基本均匀，一般采用变断面法，同时进水渠应保证一定的流速，避免进水中的悬浮物发生沉淀。
Ⅲ 斜管（板）沈澱池
7.5.14 根据理论计算，升流式异向流斜管（板）沈澱池的表面水力负荷比普通沈澱池大几倍，但国内污水厂多年生产运行实践表明，升流式异向流斜管（板）沈澱池的设计表面水力负荷不宜过大，不然沉淀效果不稳定，宜按普通沈澱池设计表面水力负荷的2倍计。据调查，斜管（板）二次沈澱池的沉淀效果不太稳定，为防止泛泥，本条规定对于斜管（板）二次沈澱池，应以固体负荷核算。
7.5.15 本条是根据国内污水厂斜管（板）沈澱池采用的设计参数和运行情况而做出的相应规定。
1 斜管孔径（或斜板净距）一般为45mm～100mm，通常取80mm，本条规定宜为80mm～100mm。
4 斜管（板）区上部水深为0.5m～0.7m，本条规定宜为0.7m～1.0m。
5 底部缓冲层高度为0.5m～1.2m，本条规定宜为1.0m。
7.5.16 根据国内生产实践经验，斜管内和斜板上有积泥现象，为保证斜管（板）沈澱池的正常稳定运行，本条规定斜管（板）沈澱池应设置冲洗设施。
Ⅳ 高效沈澱池
根据国内生产实践经验，通过污水和回流污泥混凝、絮凝增大悬浮物尺寸的高效沈澱池，用于深度处理工艺时，表面水力负荷宜为6m³/（m²·h）～13m³/（m²·h）；用于一级强化处理工艺时，表面水力负荷可以适当提高。当高效沈澱池添加砂、磁粉等重介质增强絮凝效果时，表面水力负荷也可适当提高。
7.6 活性汙泥法
7.6 活性汙泥法
7.6.2 当采用鼓风曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.5m～1.0m；当采用机械曝气时，生物反应池的设备操作平台宜高出设计水面0.8m～1.2m。
7.6.3 污水中含有大量产生泡沫的表面活性剂时，应有除泡沫措施。
7.6.4 在生物反应池有效水深一半处宜设置放水管。
7.6.5 廊道式生物反应池的池宽和有效水深之比宜采用1：1～2：1。有效水深应结合流程设计、地质条件、供氧設施类型和选用风机压力等因素确定，可采用4.0m～6.0m。当条件许可时，水深尚可加大。
7.6.6 生物反应池中的好氧区（池），采用鼓风曝气器时，处理立方米污水的供气量不宜小于3m³。当好氧区采用机械曝气器时，混合全池污水所需功率不宜小于25W/m³；氧化沟所需功率不宜小于15W/m³。缺氧区（池）、厌氧区（池）应采用机械搅拌，混合功率宜采用2W/m³～8W/m³。机械搅拌器布置的间距、位置，应根据试验资料确定。
7.6.7 生物反应池的设计应充分考虑冬季低水温对去除碳源污染物、脱氮和除磷的影响，必要时可采取降低负荷、增长泥龄、调整厌氧区（池）、缺氧区（池）、好氧区（池）水力停留时间和保温或增温等措施。
7.6.8 污水、回流污泥进入生物反应池的厌氧区（池）、缺氧区（池）时，宜采用淹没入流方式。
Ⅱ 传统活性汙泥法
1 按污泥负荷计算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）（當去除率大于90％時可不計入）；
Ls——生物反應池的五日生化需氧量汙泥負荷[kgBOD5/（kgMLSS·d）]；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD5），宜根據試驗資料確定，無試驗資料時，可取0.4～0.8；
θC——設計汙泥齡（d），其數值爲3～15；
XV——生物反應池內混合液揮發性懸浮固體平均濃度（gMLVSS/L）；
Kd——衰減系數（ d-1），20℃的數值爲0.040～0.075。
7.6.11 衰减系数Kd值應以當地冬季和夏季的汙水溫度進行修正，並應按下式計算：
Kd20——20℃時的衰減系數（ d-1）；
θT——溫度系數，采用1.02～1.06；
T——设计温度（℃）。
7.6.12 生物反应池的始端可设缺氧或厌氧选择区（池），水力停留时间宜采用0.5h～1.0h。
7.6.13 阶段曝气生物反应池宜采取在生物反应池始端1/2～3/4的总长度内设置多个进水口。
7.6.14 吸附再生生物反应池的吸附区和再生区可在一个反应池内，也可分别由两个反应池组成，并应符合下列规定：
1 吸附区的容积，不应小于生物反应池总容积的1/4，吸附区的停留时间不应小于0.5h；
2 当吸附区和再生区在一个反应池内时，沿生物反应池长度方向应设置多个进水口；进水口的位置应适应吸附区和再生区不同容积比例的需要；进水口的尺寸应按通过全部流量计算。
7.6.15 完全混合生物反应池可分为合建式和分建式。合建式生物反应池的设计，应符合下列规定：
1 生物反应池宜采用圆形，曝气区的有效容积应包括导流区部分；
2 沉淀区的表面水力负荷宜为0.5m³/（m²·h）～1.0m³/（m²·h）。
Ⅲ 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）
1 脱氮时，污水中的五日生化需氧量和总凯氏氮之比宜大于4；
2 除磷时，污水中的五日生化需氧量和总磷之比宜大于17；
3 同时脱氮、除磷时，宜同时满足前两款的要求；
4 好氧区（池）剩余总碱度宜大于70mg/L（以CaCO3計），當進水堿度不能滿足上述要求時，應采取增加堿度的措施。
7.6.17 当仅需脱氮时，宜采用缺氧/好氧法（ANO法），並應符合下列規定：
1 生物反应池中好氧区（池）的容积，采用污泥负荷或污泥龄计算时，可按本标准第7.6.10条所列公式计算，其中反应池中缺氧区（池）的水力停留时间宜为2h～10h；
2 生物反应池的容积，采用硝化、反硝化动力学计算时，可按下列公式计算：
1）缺氧區（池）容積可按下列公式計算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
Nk——生物反應池進水總凱氏氮濃度（mg/L）；
Nte——生物反應池出水總氮濃度（mg/L）；
△Xv——排出生物反應池系統的微生物量（kgMLVSS/d）；
Kde——脫氮速率[kgNO3-N/（kgMLSS·d）]，宜根據試驗資料確定；當無試驗資料時，20℃的Kde值可采用（0.03～0.06）[kgNO3-N/（kgMLSS·d）]，並按本標准公式（7.6.17-2）進行溫度修正；
Kde（T）、Kde（20）一一分別爲T℃和20℃時的脫氮速率；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
T——设计温度（℃）；
Y——污泥产率系数（kgVSS/kgBOD5），宜根據試驗資料確定。無試驗資料時，可取0.3～0.6；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）。
2）好氧区（池）容积可按下列公式计算：
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
θco——好氧區（池）設計汙泥齡（d）；
Yt——汙泥總産率系數（kgMLSS/kgBOD5），宜根據試驗資料確定；無試驗資料時，系統有初次沈澱池時宜取0.3～0.6，無初次沈澱池時宜取0.8～1.2；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
F——安全系数，宜为1.5～3.0；
μ——硝化细菌比生长速率（d-1）；
Na——生物反应池中氨氮浓度（mg/L）；
Kn——硝化作用中氮的半速率常数（mg/L）；
T——设计温度（℃）；
0.47——15℃时，硝化细菌最大比生长速率（d-1）。
3）混合液回流量可按下式计算：
Vn——缺氧區（池）容積（m³）；
Kde——脫氮速率[kgNO3-N/（kgMLSS·d）]，宜根據試驗資料確定；無試驗資料時，20℃的Kde值可采用（0.03～0.06）[kgN/（kgNO3-N/（kgMLSS·d）]，並按本標准公式（7.6.17-2）進行溫度修正；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
Nt——生物反應池進水總氮濃度（mg/L）；
Nke——生物反應池出水總凱氏氮濃度（mg/L）；
QR——回流汙泥量（m³/d）。
3 缺氧/好氧法（ANO法）生物脫氮的主要設計參數，宜根據試驗資料確定；當無試驗資料時，可采用經驗數據或按表7.6.17的規定取值。
表7.6.17 缺氧/好氧法（ANO法）生物脫氮的主要設計參數
續表7.6.17
7.6.18 当仅需除磷时，宜采用厌氧/好氧法（ApO法），並應符合下列規定：
1 生物反应池中好氧区（池）的容积，采用污泥负荷或污泥龄计算时，可按本标准第7.6.10条所列公式计算。
2 生物反应池中厌氧区（池）的容积，可按下式计算：
式中：Vp——厭氧區（池）容積（m³）；
tp——厭氧區（池）停留時間（h），宜爲1～2；
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）。
3 厌氧/好氧法（ApO）生物除磷的主要設計參數，宜根據試驗資料確定；無試驗資料時，可采用經驗數據或按表7.6.18的規定取值。
表7.6.18 厌氧/好氧法（ApO法）生物除磷的主要設計參數
續表7.6.18
4 采用生物除磷处理污水时，剩余污泥宜采用机械浓缩。
5 生物除磷的剩余污泥，采用厌氧消化处理时，输送厌氧消化污泥或污泥脱水滤液的管道，应有除垢措施。含磷高的液体，宜先回收磷或除磷后再返回污水处理系统。
7.6.19 当需要同时脱氮除磷时，宜采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法），並應符合下列規定：
1 生物反应池的容积，宜按本标准第7.6.10条、第7.6.17条和第7.6.18条的规定计算；
2 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）生物脫氮除磷的主要設計參數，宜根據試驗資料確定；無試驗資料時，可采用經驗數據或按表7.6.19的規定取值；
表7.6.19 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）生物脫氮除磷的主要設計參數
續表7.6.19
3 根据需要，厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）的工藝流程中，可改變進水和回流汙泥的布置形式，調整爲前置缺氧區（池）或串聯增加缺氧區（池）和好氧區（池）等變形工藝。
Ⅳ 氧化沟
7.6.20 氧化沟前可不设初次沈澱池。
7.6.21 氧化沟前可设置厌氧池。
7.6.22 氧化沟可按两组或多组系列布置，并设置进水配水井。
7.6.23 氧化沟可与二次沈澱池分建或合建。
7.6.24 延时曝气氧化沟的主要设计参数，宜根据试验资料确定；当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.6.24的规定取值。
表7.6.24 延时曝气氧化沟的主要设计参数
續表7.6.24
7.6.25 当采用氧化沟进行脱氮除磷时，宜符合本标准第7.6.16条～第7.6.19条的有关规定。
7.6.26 氧化沟的进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。当采用转刷、转碟时，氧化沟的设备平台高出设计水面宜为0.5m；当采用竖轴表曝机时，宜为0.6m～0.8m，氧化沟的设备平台宜高出设计水面0.8m～1.2m。
7.6.27 氧化沟有效水深的确定应考虑曝气、混合、推流的设备性能，宜采用3.5m～4.5m。
7.6.28 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙；导流墙宜高出设计水位0.2m～0.3m。
7.6.29 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。
7.6.30 氧化沟的走道和工作平台，应安全、防溅和便于设备维修。
7.6.31 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m/s。
7.6.32 氧化沟系统宜采用自动控制。
Ⅴ 序批式活性汙泥法（SBR）
7.6.33 SBR反应池的数量不宜少于2个。
7.6.34 SBR反应池容积可按下式计算：
式中：V——生物反应池容积；
Q——每个周期进水量（m³）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
Ls——生物反應池的五日生化需氧量汙泥負荷[kgBOD5/（kgMLSS·d）]；
tR——每個周期反應時間（h）。
7.6.35 污泥负荷的取值，以脱氮为主要目标时，宜按本标准表7.6.17的规定取值；以除磷为主要目标时，宜按本标准表7.6.18的规定取值；同时脱氮除磷时，宜按本标准表7.6.19的规定取值。
7.6.36 SBR工艺各工序的时间宜按下列公式计算：
1 进水时间可按下式计算：
式中：tF——每池每個周期所需要的進水時間（h）；
t——一个运行周期所需要的时间（h）；
n——每个系列反应池个数。
2 反应时间可按下式计算：
式中：So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
m——充水比，仅需除磷时宜为0.25～0.50，需脱氮时宜为0.15～0.30；
Ls——生物反應池的五日生化需氧量汙泥負荷[kgBOD5/（kgMLSS·d）]；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）。
3 沉淀时间ts宜爲1.0h；
4 排水时间tD宜爲1.0h～1.5h；
5 一个周期所需时间可按下式计算：
式中：tR——每個周期反應時間（h）；
ts——沈澱時間（h）；
tD——排水時間（h）；
tb——閑置時間（h）。
7.6.37 每天的周期数宜为正整数。
7.6.38 连续进水时，反应池的进水处应设置导流装置。
7.6.39 反应池宜采用矩形池，水深宜为4.0m～6.0m；反应池长度和宽度之比：间隙进水时宜为1：1～2：1，连续进水时宜为2.5：1～4：1。
7.6.40 反应池应设置固定式事故排水装置，可设在滗水结束时的水位处。
7.6.41 反应池应采用有防止浮渣流出设施的滗水器；同时，宜有清除浮渣的装置。
Ⅵ 膜生物反应器（MBR）
7.6.42 膜生物反应器工艺的主要设计参数宜根据试验资料确定。当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.6.42的规定取值。
表7.6.42 膜生物反應器工藝的主要設計參數
續表7.6.42
注：*其他反应区（池）的设计MLSS可根据回流比计算得到。
7.6.43 膜生物反应器工程中膜系统运行通量的取值应小于临界通量。临界通量的选取应考虑膜材料类型、膜组件和膜组器型式、污泥混合液性质、水温等因素，可实测或采用经验数据。同时，应根据生物反应池设计流量校核膜的峰值通量和强制通量。
7.6.44 浸没式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为15L/（m²·h）～25L/（m²·h），外置式膜生物反应器平均通量的取值范围宜为30L/（m²·h）～45L/（m²·h）。
7.6.45 布设膜组器时，应留10％～20％的富余膜组器空位作为备用。
7.6.46 膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施。
7.6.47 膜离线清洗的废液宜采用中和等措施处理，处理后的废液应返回污水处理构筑物进行处理。
條文說明
Ⅰ 一般規定
7.6.1 外部環境條件一般指操作管理要求，包括水量、水質、占地、供電、地質、水文和設備供應等。
7.6.3 目前常用的消除泡沫的措施有水噴淋和投加消泡劑等方法。
7.6.4 生物反應池投産初期采用間歇曝氣培養活性汙泥時，靜沈後用作排除上清液。
7.6.5 本條適用于推流式運行的廊道式生物反應池。生物反應池的池寬和水深之比宜采用1：1～2：1，曝氣裝置沿一側布置時，生物反應池混合液的旋流前進的水力狀態較好。有效水深4.0m～6.0m是根據國內鼓風機的風壓能力，並考慮盡量降低生物反應池占地面積而確定的。當條件許可時也可采用較大水深，目前國內一些大型汙水廠采用的水深爲6.0m，也有一些汙水廠采用的水深超過6.0m。
7.6.6 缺氧區（池）、厭氧區（池）的攪拌功率：在《汙水處理新工藝與設計計算實例》一書中推薦取3W/m³，美國《汙水廠手冊》推薦取5W/m³～8W/m³，中國市政工程西南設計研究總院有限公司曾采用過2W/m³，本標准建議爲2W/m³～8W/m³。所需功率均以曝氣器配置功率表示。
7.6.7 我国的寒冷地区，冬季水温一般在6℃～10℃，短时间可能为4℃～6℃。生物反应池设计时应核算污水处理过程中低气温对污水温度的影响。
7.6.8 污水进入厌氧区（池）、缺氧区（池）时，采用淹没入流方式的目的是避免引起复氧。
Ⅱ 传统活性汙泥法
7.6.9 有关设计数据是根据我国污水厂回流污泥浓度一般为4g/L～8g/L的情况确定的。如回流污泥浓度不在上述范围时，可适当修正。当处理效率可以降低时、负荷可适当增大。当进水五日生化需氧量低于一般城镇污水时，负荷应适当减小。
生物反应池主要设计参数中，容积负荷LV、污泥负荷LS和污泥浓度X相关；同时又必须按生物反应池实际运行规律来确定数据，即不可无依据地将本标准规定的LS和X取端值相乘确定最大的容积负荷LV。
Q为反应池设计流量，不包括污泥回流量。采用旱季设计流量设计，用雨季设计流量复核。
X为反应池内混合液悬浮固体MLSS的平均浓度，适用于推流式、完全混合式生物反应池。吸附再生反应池的X是根据吸附区的混合液悬浮固体和再生区的混合液悬浮固体，按这两个区的容积进行加权平均得出的理论数据。
7.6.10 由于目前很少采用按容积负荷计算生物反应池的容积，因此将按容积负荷计算的公式列入條文說明中以备方案校核、比较时参考使用，以及采用容积负荷指标时计算容积之用。按容积负荷计算生物反应池的容积时，可按下式计算：
式中：V——生物反应池的容积（m³）；
Q——生物反应池的设计流量（m³/d）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
LV——生物反應池的五日生化需氧量容積負荷[kgBOD5/（m³·d）]。
根据国内外的工程实际应用情况，当生物反应池仅用于去除碳源污染物时，污泥龄取值一般为3d～6d；当生物反应池兼顾硝化时污泥龄取值宜为3d～15d。
7.6.11 衰减系数Kd的值和温度有关，本条列出了污水温度修正公式。
7.6.12 选择区（池）的作用是改善污泥性质，防止污泥膨胀。
7.6.13 本条是根据国内外有关阶段曝气法的资料制定。阶段曝气的特点是污水沿池的始端1/2～3/4长度内分数点进入（即进水口分布在两廊道生物反应池的第一条廊道内，三廊道生物反应池的前两条廊道内，四廊道生物反应池的前三条廊道内），尽量使反应池混合液的氧利用率接近均匀，所以容积负荷比普通生物反应池大。
7.6.14 根据国内污水厂的运行经验，参照国外有关资料，规定吸附再生生物反应池吸附区和再生区的容积和停留时间。它的特点是回流污泥先在再生区作较长时间的曝气，然后和污水在吸附区充分混合，较短时间接触，但一般不小于0.5h。
7.6.15 本条对合建式生物反应池设计做出规定。
1 据资料介绍，一般生物反应池的平均耗氧速率为30mg/（L·h）～40mg/（L·h）。根据对上海某污水厂和湖北某印染厂污水站的生物反应池回流缝处测定实际的溶解氧，表明污泥室的溶解氧浓度不一定能满足生物反应池所需的耗氧速率，为安全考虑，合建式完全混合反应池曝气部分的容积应包括导流区，但不包括污泥室容积。
2 根据国内运行经验，沉淀区的沉淀效果易受曝气区的影响。为了保证出水水质，沉淀区表面水力负荷宜为0.5m³/（m²·h）～1.0m³/（m²·h）。
Ⅲ 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）
7.6.16本條是關于采用厭氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）的水處理工藝的規定。
1 污水的五日生化需氧量和总凯氏氮之比是影响脱氮效果的重要因素之一。异养性反硝化菌在呼吸时，以有机基质作为电子供体，硝态氮作为电子受体，即反硝化时需消耗有机物。青岛等地污水厂运行实践表明，当污水中五日生化需氧量和总凯氏氮之比大于4时，可达到理想脱氮效果；五日生化需氧量和总凯氏氮之比小于4时，脱氮效果不好。五日生化需氧量和总凯氏氮之比过小时，需外加碳源才能达到理想的脱氮效果。外加碳源可采用甲醇，它被分解后产生二氧化碳和水，不会留下任何难以分解的中间产物。由于城镇污水水量大，外加甲醇的费用较大，有些污水厂将淀粉厂、制糖厂、酿造厂等排出的高浓度有机废水作为外加碳源，取得了良好效果。当五日生化需氧量和总凯氏氮之比为4或略小于4时，可不设初次沈澱池或缩短污水在初次沈澱池中的停留时间，以增大进生物反应池污水中五日生化需氧量和氮的比值。
2 生物除磷由吸磷和放磷两个过程组成，聚磷菌在厌氧放磷时，伴随着溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存。若放磷时无溶解性可快速生物降解的有机物在菌体内储存，则聚磷菌在进入好氧环境中并不吸磷，此类放磷为无效放磷。生物脱氮和除磷都需要有机碳，在有机碳不足，尤其是溶解性可快速生物降解的有机碳不足时，反硝化菌和聚磷菌争夺碳源，会竞争性地抑制放磷。
污水的五日生化需氧量和总磷之比是影响除磷效果的重要因素之一。若比值过低，聚磷菌在厌氧池放磷时释放的能量不能很好地被用来吸收和储藏溶解性有机物，影响该类细菌在好氧池的吸磷，从而使出水磷浓度升高。广州地区的一些污水厂，在五日生化需氧量和总磷之比大于或等于17时，取得了良好的除磷效果。
3 若五日生化需氧量和总凯氏氮之比小于4，则难以完全脱氮而导致系统中存在一定的硝态氮的残余量，这样即使污水中五日生化需氧量和总磷之比大于17，其生物除磷的效果也将受到影响。
4 一般地说，聚磷菌、反硝化菌和硝化细菌生长的最佳pH值在中性或弱碱性范围，当pH值偏离最佳值时，反应速度逐渐下降，碱度起着缓冲作用。污水厂生产实践表明，为使好氧池的pH值维持在中性附近，池中剩余总碱度宜大于70mg/L。每克氨氮氧化成硝态氮需消耗7.14g碱度，大大消耗了混合液的碱度。反硝化时，还原1g硝态氮成氮气，理论上可回收3.57g碱度，此外，去除1g五日生化需氧量可以产生0.3g碱度。出水剩余总碱度可按下式计算：
式中：Ae——出水剩余總堿度（mg/L，以CaCO3計）；
Ar——剩余總堿度（mg/L，以CaCO3計）；
Ao——進水總堿度（mg/L，以CaCO3計）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
△Nde——反硝化脫氮量（mgNO3-N/L）；
△N0——硝化氮量（mgNH3-N/L）；
3 美国环境保护署（EPA）推荐的还原1g硝态氮可回收3g碱度。
当进水碱度较小，硝化消耗碱度后，好氧池剩余碱度小于70mg/L，可增加缺氧池容积，以增加回收碱度量。在要求硝化的氨氮量较多时，可布置成多段缺氧/好氧形式。在该形式下，第一个好氧池仅氧化部分氨氮，消耗部分碱度，经第二个缺氧池回收碱度后再进入第二个好氧池消耗部分碱度，这样可减少对进水碱度的需要量。
7.6.17 生物脱氮由硝化和反硝化两个生物化学过程组成。氨氮在好氧池中通过硝化细菌作用被氧化成硝态氮，硝态氮在缺氧池中通过反硝化菌作用被还原成氮气逸出。硝化菌是化能自养菌，需在好氧环境中氧化氨氮获得生长所需能量；反硝化菌是兼性异养菌，它们利用有机物作为电子供体，硝态氮作为电子最终受体，将硝态氮还原成气态氮。由此可见，为了发生反硝化作用，必须具备以下条件：①硝态氮；②有机碳；③基本无溶解氧（溶解氧会消耗有机物）。为了有硝态氮，处理系统应采用较长泥龄和较低负荷。缺氧/好氧法可满足上述要求，适用于脱氮。
1 缺氧/好氧工艺中好氧区（池）的容积计算，可采用本标准第7.6.10条生物去除碳源污染物的计算方法。
2 公式（7.6.17-1）是缺氧池容积的计算方法，式中0.12为微生物中氮的分数。反硝化速率Kde與混合液回流比、進水水質、溫度和汙泥中反硝化菌的比例等因素有關。混合液回流量大，帶入缺氧池的溶解氧多，Kde取低值；進水有機物濃度高且較易生物降解時，Kde取高值。
温度变化可用公式（7.6.17-2）修正，式中1.08为温度修正系数。
由于污水总悬浮固体中的一部分沉积到污泥中，结果产生的污泥将大于由有机物降解产生的污泥，在许多不设初次沈澱池的处理工艺中更甚。因此，在确定污泥总产率系数时，必须考虑污水中总悬浮固体的含量，否则，计算所得的剩余污泥量往往偏小。污泥总产率系数随温度、泥龄和内源衰减系数变化而变化，不是一个常数。对于某种生活污水，有初次沈澱池和无初次沈澱池时，泥龄－污泥总产率曲线分别如图4和图5所示
图4 有初次沈澱池时泥龄-污泥总产率系数曲线
注：有初次沈澱池，TSS（总悬浮物）去除60%，初次沈澱池出流中有30%的惰性物质，污水的COD/BOD5；为1.5~2.0（COD是chemical oxygen demand的简写），TSS/BOD5爲0.8～1.2。
图5 无初次沈澱池时泥龄-污泥总产率系数曲线
注：无初次沈澱池，TSS/BOD5=1.0，TSS中惰性固體占50%。
TSS/BOD5反映了汙水中總懸浮固體和五日生化需氧量之比，比值大，剩余汙泥量大，即Yt值大。泥齡θc影響汙泥的衰減，泥齡長，汙泥衰減多，即Yt值小。溫度影響汙泥總産率系數，溫度高，Yt值小。
公式（7.6.17-4）介绍了好氧区（池）容积的计算公式。公式（7.6.17-6）为计算硝化细菌比生长速率的公式，式中0.47为15℃时硝化细菌最大比生长速率；硝化作用中氮的半速率常数 Kn是硝化細菌比生長速率等于硝化細菌最大比生長速率一半時氮的濃度， Kn的典型值爲1.0mg/L； e0.098（T-15）是溫度校正項。自養硝化細菌比異養菌的比生長速率小得多，如果沒有足夠長的泥齡，硝化細菌就會從系統中流失。爲了保證硝化發生，泥齡須大于1/μ。在需要硝化的場合，以泥齡作爲基本設計參數是十分有利的。公式（7.6.17-6）是從純種培養試驗中得出的硝化細菌比生長速率。爲了在環境條件變得不利于硝化細菌生長時，系統中仍有硝化細菌，在公式（7.6.17-5）中引入安全系數F，城鎮汙水可生化性好，F宜取1.5～3.0。
公式（7.6.17-7）是混合液回流量的计算公式。如果好氧区（池）硝化作用完全，回流污泥中硝态氮浓度和好氧区（池）相同，回流污泥中硝态氮进缺氧区（池）后全部被反硝化，缺氧区（池）有足够碳源，则系统最大脱氮率是总回流比（混合液回流量加上回流污泥量和进水流量之比）r的函数，r=（QRi＋QR）/Q，最大脫氮率＝r/（1＋r）。由公式（7.6.17-7）可知，增大總回流比可提高脫氮效果，但是，總回流比爲4時，再增加回流比，對脫氮效果的提高不大。總回流比過大，會使系統由推流式趨于完全混合式，導致汙泥性狀變差；在進水濃度較低時，會使缺氧區（池）氧化還原電位（ORP）升高，導致反硝化速率降低。上海市政工程設計研究總院觀察到總回流比從1.5上升到2.5，ORP從—218mV上升到—192mV，反硝化速率從0.08kgNO3/（kgVSS·d）下降到0.038kgNO3/（kgVSS·d）。回流汙泥量的確定，除計算外，還應綜合考慮提供硝酸鹽和反硝化速率等方面的因素。
3 在设计中虽然可以从参考文献中获得一些动力学数据，但由于污水的情况千差万别，因此只有试验数据才最符合实际情况，有条件时应通过试验获取数据；若无试验条件时，可通过相似水质、相似工艺的污水厂，获取数据。生物脱氮时，由于硝化细菌世代时间较长，要取得较好脱氮效果，需较长泥龄。以脱氮为主要目标时，泥龄可取11d～23d。相应的五日生化需氧量污泥负荷较低、污泥产率较低、需氧量较大，水力停留时间也较长。表7.6.17所列设计参数为经验数据。
7.6.18 生物除磷必须具备以下条件：①厌氧（无硝态氮）；②有机碳。厌氧/好氧法可满足上述要求，适用于除磷。
1 厌氧/好氧工艺的好氧区（池）的容积计算，根据经验可采用本标准第7.6.10条生物去除碳源污染物的计算方法，并根据经验确定厌氧和好氧各区的容积比。
2 在厌氧区（池）中先发生脱氮反应消耗硝态氮，然后聚磷菌释放磷，释磷过程中释放的能量可用于其吸收和贮藏溶解性有机物。若厌氧区（池）停留时间小于1h，磷释放不完全，会影响磷的去除率，综合考虑除磷效率和经济性，规定厌氧区（池）停留时间宜为1h～2h。在只除磷的厌氧/好氧系统中，由于无硝态氮和聚磷菌争夺有机物，厌氧池停留时间可取下限。
3 活性污泥中聚磷菌在厌氧环境中会释放出磷，在好氧环境中会吸收超过其正常生长所需的磷。通过排放富磷剩余污泥，可比普通活性汙泥法从污水中去除更多的磷。由此可见，缩短泥龄，即增加排泥量可提高磷的去除率。以除磷为主要目的时，泥龄可取3.5d～7.0d。表7.6.18所列设计参数为经验数据。
4 除磷工艺的剩余污泥在污泥浓缩池中浓缩时会因厌氧放出大量磷酸盐，用机械法浓缩污泥可缩短浓缩时间，减少磷酸盐析出量。
5 生物除磷工艺的剩余活性污泥厌氧消化时会产生大量灰白色的磷酸盐沉积物，这种沉积物极易堵塞管道。青岛某污水厂采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）工藝處理汙水，該廠在消化池出泥管、後濃縮池進泥管、後濃縮池上清液管道和汙泥脫水後濾液管道中均發現灰白色沈積物，彎管處尤甚，嚴重影響了正常運行。這種灰白色沈積物質地堅硬，不溶于水；經鹽酸浸泡，無法去除。該廠在這些管道的轉彎處增加了法蘭，還擬對消化池出泥管進行改造，將原有的內置式管道改爲外部管道，便于經常沖洗保養。汙泥脫水濾液和第二級消化池上清液，磷濃度十分高，如不除磷，直接回到集水池，則磷從水中轉移到泥中，再從泥中轉移到水中，只是在處理系統中循環，嚴重影響了磷的去除效率，這類磷酸鹽宜采用化學法去除。除化學除磷外，磷回收技術也得到不斷應用。
7.6.19 本条是脱氮除磷采用厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）的相關規定。
1 生物同时脱氮除磷，要求系统具有厌氧、缺氧和好氧环境，厌氧/缺氧/好氧法可满足这一条件。
脱氮和除磷是相互影响的。脱氮要求较低负荷和较长泥龄，除磷却要求较高负荷和较短泥龄。脱氮要求有较多硝酸盐供反硝化，而硝酸盐不利于除磷。设计生物反应池各区（池）容积时，应根据氮、磷的排放标准等要求，寻找合适的平衡点。
2 脱氮和除磷对泥龄、污泥负荷和好氧停留时间的要求是相反的。在需同时脱氮除磷时，综合考虑泥龄的影响后，可取10d～22d。本标准表7.6.19所列设计参数为经验数据。
3 厌氧/缺氧/好氧法（AAO或A2O法）工藝中，當脫氮效果好時，除磷效果較差。反之亦然，不能同時取得較好的效果。針對這些存在的問題，可對工藝流程進行變形改進，調整泥齡、水力停留時間等設計參數，改變進水和回流汙泥等布置形式，從而進一步提高脫氮除磷效果。圖6爲一些變形的工藝流程。
图6 一些变形的工艺流程
Ⅳ氧化溝
7.6.20 由于氧化沟多用于长泥龄的工艺，悬浮状有机物可在氧化沟内得到部分稳定，故可不设初次沈澱池。
7.6.21 氧化沟前设置厌氧池可提高系统的除磷功能。
7.6.22 在交替式运行的氧化沟中，需设置进水配水井，井内设闸或溢流堰，按设计程序变换进出水水流方向；当有两组及以上平行运行的系列时，也需设置进水配水井，以保证均匀配水。
7.6.23 按构造特征和运行方式的不同，氧化沟可分为多种类型，其中有连续运行、与二次沈澱池分建的氧化沟，如Carrousel型多沟串联系统氧化沟、Orbal同心圆或椭圆形氧化沟和DE型交替式氧化沟等；也有集曝气、沉淀于一体的氧化沟，又称合建式氧化沟，如船式一体化氧化沟和T型交替式氧化沟等。
7.6.26 进水和回流污泥从缺氧区首端进入，有利于反硝化脱氮。出水宜在充氧器后的好氧区，是为了防止二次沈澱池中出现厌氧状态。
7.6.27 随着曝气设备不断改进，氧化沟的有效水深也在变化。当采用转刷时，不宜大于3.5m；当采用转碟、竖轴表曝机时，不宜大于4.5m。
7.6.31 为了保证活性污泥处于悬浮状态，国内外普遍采用沟内平均流速为0.25m/s～0.35m/s。《日本指南》规定沟内平均流速为0.25m/s，本标准规定宜大于0.25m/s。为改善沟内流速分布，可在曝气设备上、下游设置导流墙。
7.6.32 氧化沟自动控制系统可采用时间程序控制，也可采用溶解氧或氧化还原电位（ORP）控制。在特定位置设置溶解氧探头，可根据池中溶解氧浓度控制曝气设备的开关，有利于满足运行要求，且可最大限度地节约动力。
对于交替运行的氧化沟，宜设置溶解氧控制系统，控制曝气转刷的连续、间歇或变速转动，以满足不同阶段的溶解氧浓度要求或根据设定的模式进行运行。
Ⅴ序批式活性汙泥法（SBR）
7.6.33 考虑到清洗和检修等情况，SBR反应池的数量不宜少于2个。但水量较小（小于500m³/d）时，设2个反应池不经济，或当投产初期污水量较小、采用低负荷连续进水方式时，可建1个反应池。
7.6.35 SBR工艺也是活性汙泥法的一种，其主要参数和活性汙泥法相同，故参照本标准的相关规定取值。另外，除负荷外，充水比和周期数等参数均对脱氮除磷有影响，设计时要综合考虑各种因素。
7.6.36 SBR工艺是按周期运行的，每个周期包括进水、反应（厌氧、缺氧、好氧）、沉淀、排水和闲置五个工序，前四个工序是必需工序。
进水时间指开始向反应池进水至进水完成的一段时间。在此期间可根据具体情况进行曝气（好氧反应）、搅拌（厌氧、缺氧反应）、沉淀、排水或闲置。若一个处理系统有n个反应池，连续地将污水流入各个池内，依次对各池污水进行处理，假设在进水工序不进行沉淀和排水，一个周期的时间为t，则进水时间应为t/n。
非好氧反应时间内，发生反硝化反应和放磷反应。运行时可增减闲置时间调整非好氧反应时间。
公式（7.6.36-2）中充水比的含义是每个周期进水体积和反应池容积之比。充水比的倒数减1，可理解为回流比；充水比小，相当于回流比大。要取得较好的脱氮效果，充水比要小；但充水比过小，反而不利，可参见本标准第7.6.17条的條文說明。
排水目的是排除沉淀后的上清液，直至达到开始向反应池进水时的最低水位。排水可采用滗水器，所用时间由淹水器的能力决定。排水时间可通过增加滗水器台数或加大溢流负荷来缩短。但是，缩短了排水时间将增加后续处理构筑物（如消毒池等）的容积和增大排水管管径。综合两者关系，排水时间宜为1.0h～1.5h。
闲置不是一个必需的工序，可以省略。在闲置期间，根据处理要求，可以进水、好氧反应、非好氧反应和排除剩余污泥等。闲置时间的长短由进水流量和各工序的时间安排等因素决定。
7.6.37 本条规定是为了便于运行管理。
7.6.38 由于污水的进入会搅动活性污泥，此外，若进水发生短流会造成出水水质恶化，因此连续进水时，反应池的进水处应设置导流装置。
7.6.39 矩形反应池可布置紧凑，占地少。水深应根据鼓风机出风压力确定，如果反应池水深过大，排出水的深度相应增大，则固液分离所需时间就长，同时，受滗水器结构限制，滗水不能过多；如果反应池水深过小，由于受活性污泥界面以上最小水深（保护高度）限制，排出比小，不经济。综合以上考虑，本条规定完全混合型反应池水深宜为4.0m～6.0m。连续进水时，如反应池长宽比过大，流速大，会带出污泥，长宽比过小，会因短流而造成出水水质下降，故长宽比宜为2.5：1～4：1。
7.6.40 滗水器故障时，可用事故排水装置应急。固定式排水装置结构简单，适合作为事故排水装置。
7.6.41 由于SBR工艺一般不设初次沈澱池，浮渣和污染物会流入反应池。为了不使反应池水面上的浮渣随处理水一起流出，首先应设沈砂池、除渣池（或极细格柵）等预处理设施，其次应采用有挡板的滗水器。反应池宜有撇渣机等浮渣清除装置，否则反应池表面会积累浮渣，影响环境和处理效果。
Ⅵ 膜生物反应器（MBR）
7.6.43 为尽可能地减轻膜污染，膜系统运行通量的取值应小于临界通量。同时，设计过程中应根据生物反应池设计流量校核膜峰值通量和强制通量。为了减轻膜的污染，延长膜使用寿命，峰值通量和强制通量宜按临界通量的80％～90％选取。
7.6.44 根据膜组件的设置位置，膜生物反应器型式包括外置式和浸没式。由于膜生物反应器工艺一般为间歇运行，因此，设计流量按照平均通量来计算。膜系统的实际运行通量，可按下式换算成平均通量：
式中：Jm——平均通量[L/（m²·h）]；
Jo——運行通量[L/（m²·h）]；
to——産水泵運行時間（min）；
tp——産水泵暫停時間（min）。
7.6.45 膜生物反应器长期运行时，膜污染会导致膜的实际通量永久性地降低，为满足污水厂处理规模的要求，应预留10％～20％的富余膜组器空位作为备用。
7.6.46 为有效缓解膜污染，膜生物反应器工艺应设置化学清洗设施。膜化学清洗设施一般包括在线化学清洗设施和离线化学清洗设施。膜清洗药剂包括碱洗药剂和酸洗药剂，碱洗药剂包括次氯酸钠、氢氧化钠等；酸洗药剂包括拧檬酸、草酸、盐酸等。碱洗和酸洗管路系统要严格分开，不能混用。
7.7 回流汙泥和剩余汙泥
7.7 回流汙泥和剩余汙泥
7.7.2 回流污泥设施宜分别按生物处理系统中的最大污泥回流比和最大混合液回流比计算确定。回流污泥设备台数不应少于2台，并应有备用设备，空气提升器可不设备用。回流污泥设备，宜有调节流量的措施。
7.7.3 剩余污泥量可按下列公式计算：
1 按污泥龄计算：
V——生物反应池的容积（m³）；
X——生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）；
θc——汙泥齡（d）。
2 按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物计算：
Q——设计平均日污水量（m³/ d）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量（kg/m³）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量（kg/m³）；
Kd——衰減系數（d-1）；
XV——生物反應池內混合液揮發性懸浮固體平均濃度（gMLVSS/L）；
f——SS的污泥转换率，宜根据试验资料确定，无试验资料时可取（0.5～0.7）（gMLSS/gSS）；
SSo——生物反應池進水懸浮物濃度（kg/m³）；
SSe——生物反應池出水懸浮物濃度（kg/m³）。
條文說明
7.7.1 生物脫氮除磷處理系統中應盡可能減少汙泥回流過程中的複氧，使厭氧段和缺氧段的溶解氧值盡可能低，以利于脫氮和除磷。
7.7.3 本條對剩余汙泥量做出規定。
公式（7.7.3-1）中，剩余污泥量和泥龄成反比关系。
公式（7.7.3-2）中的Y值为污泥产率系数。理论上污泥产率系数是指单位五日生化需氧量降解后产生的微生物量。
由于微生物在内源呼吸时要自我分解一部分，其值随内源衰减系数（泥龄、温度等因素的函数）和泥龄变化而变化，不是一个常数。
污泥产率系数Y，采用活性汙泥法去除碳源污染物时为0.4～0.8；采用ANO法時爲0.3～0.6；采用ApO法時爲0.4～0.8；采用AAO法時爲0.3～0.6，因此，其取值範圍爲0.3～0.8。“十二五”水專項課題“重點流域城市汙水處理廠汙泥處理處置技術優化應用研究”（2013ZX07315-003）中對全國106座汙水廠的汙泥産率系數Y進行了研究和解析，發現采用A2O/AO工藝和氧化溝工藝的汙水廠汙泥合成産率系數經過數據擬合得到的平均值分別爲0.782kgVSS/kgBOD5和0.755kgVSS/kgBOD5。
由于污水中有相当量的惰性悬浮固体，它们性质不变地沉积到污泥中，在许多不设初次沈澱池的处理工艺中其值更甚。计算剩余污泥量必须考虑原水中惰性悬浮固体的含最，否则计算所得的剩余污泥量往往偏小。由于水质差异很大，因此悬浮固体的污泥转换率相差也很大。德国水协DWA标准推荐取0.6。《日本指南》推荐取0.9～1.0。
悬浮固体的污泥转换率，有条件时可根据试验确定，或参照相似水质污水厂的实测数据；当无试验条件时可取0.5gMLSS/gSS～0.7gMLSS/gSS（MLSS是mixed liquor suspended solids的简写）。
活性污泥中，自养菌所占比例极小，故可忽略不计。出水中的悬浮物没有单独计入。若出水的悬浮物含量过高时，可斟酌计入。
7.8 生物膜法
7.8 生物膜法
7.8.2 污水进行生物膜法处理前，宜进行预处理。当进水水质或水量波动大时，应设置调节池。
7.8.3 生物膜法的处理构筑物应根据当地气温和环境等条件，采取防冻、防臭和灭蝇等措施。
Ⅱ 生物接触氧化池
7.8.5 生物接触氧化池中的填料可采用全池布置（底部进水、进气）、两侧布置（中心进气、底部进水）或单侧布置（侧部进气、上部进水），填料应分层安装。
7.8.6 生物接触氧化池应采用对微生物无毒害、易挂膜、质轻、高强度、抗老化、比表面积大和空隙率高的填料。
7.8.7 曝气装置应根据生物接触氧化池填料的布置形式布置。采用池底均布曝气方式时，气水比宜为6：1～9：1。
7.8.8 生物接触氧化池进水应防止短流，出水宜采用堰式出水。
7.8.9 生物接触氧化池底部应设置排泥和放空设施。
7.8.10 生物接触氧化池的五日生化需氧量容积负荷，宜根据试验资料确定，无试验资料时，碳氧化宜为2.0kgBOD5/（m³·d）～5.0kgBOD5/（m³·d），碳氧化/硝化宜爲0.2kgBOD5/（m³·d）～2.0kgBOD5（m³·d）。
7.8.12 曝气生物滤池前应设沈砂池、初次沈澱池或混凝沈澱池、除油池、超细格柵等预处理设施，也可设水解调节池，进水悬浮固体浓度不宜大于60mg/L。
7.8.13 曝气生物滤池根据处理程度不同可分为碳氧化、硝化、后置反硝化或前置反硝化等。碳氧化、硝化和反硝化可在单级曝气生物滤池内完成，也可在多级曝气生物滤池内完成。
7.8.14 曝气生物滤池的池体高度宜为5m～9m。
7.8.15 曝气生物滤池宜采用滤头布水布气系统。
7.8.16 曝气生物滤池宜分别设置曝气充氧和反冲洗供气系统。曝气装置可采用单孔膜空气扩散器和穿孔管等曝气器。曝气器可设在承托层或滤料层中。
7.8.17 曝气生物滤池宜选用机械强度和化学稳定性好的卵石作承托层，并按一定级配布置。
7.8.18 曝气生物滤池的滤料应具有强度大、不易磨损、孔隙率高、比表面积大、化学物理稳定性好、易挂膜、生物附着性强、比重小、耐冲洗和不易堵塞的性质。
7.8.19 曝气生物滤池宜采用气水联合反冲洗。反冲洗空气强度宜为10L/（m²·s）～15L/（m²·s），反冲洗水强度不应超过8L/（m²·s）。
7.8.20 曝气生物滤池用于二级处理时，污泥产率系数可为0.3kgVSS/kgBOD5～0.5kgVSS/kgBOD5。
7.8.21 曝气生物滤池设计参数宜根据试验资料确定；当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.8.21取值。
Ⅳ生物轉盤
7.8.23 生物转盘的盘体材料应质轻、强度高、耐腐蚀、抗老化、易挂膜、比表面积大及方便安装、养护和运输。
7.8.24 生物转盘反应槽的设计应符合下列规定：
1 反应槽断面形状应呈半圆形。
2 盘片外缘和槽壁的净距不宜小于150mm；进水端盘片净距宜为25mm～35mm，出水端盘片净距宜为10mm～20mm。
3 盘片在槽内的浸没深度不应小于盘片直径的35％，转轴中心应高出水位150mm以上。
7.8.25 生物转盘转速宜为2.0r/mim～4.0r/mim，盘体外缘线速度宜为15m/min～19m/min。
7.8.26 生物转盘的转轴强度和挠度必须满足盘体自重和运行过程中附加荷重的要求。
7.8.27 生物转盘的设计负荷宜根据试验资料确定；当无试验资料时，五日生化需氧量表面有机负荷，以盘片面积计，宜为0.005gBOD5/（m²·d）～0.020kgBOD5/（m²·d），首級轉盤不宜超過0.030gBOD5/（m²·d）；表面水力負荷以盤片面積計，宜爲0.04m³/（m²·d）～0.20m³/（m²·d）。
Ⅴ 移动床生物膜反应器
7.8.29 悬浮填料应满足易于流化、微生物附着性好、有效比表面积大、耐腐蚀、抗机械磨损的要求。悬浮填料的填充率不应超过反应池容积的2/3。
7.8.30 悬浮填料投加区域应设拦截筛网。
7.8.31 移动床生物膜反应器池内水平流速不应大于35m/h，长宽比宜为2：1～4：1；当不满足此条件时，应增设导流隔墙和弧形导流隔墙，强化悬浮填料的循环流动。
條文說明
Ⅰ 一般規定
7.8.2 國內外資料表明，汙水進入生物膜處理構築物前，進行沈澱等預處理，可以盡量減少進水的懸浮物質，從而防止填料堵塞，保證處理構築物的正常運行。當進水水質或水量波動大時，應設置調節池，停留時間根據一天中水量或水質波動情況確定。
7.8.3 在冬季较寒冷的地区应采取防冻措施，如将生物转盘设在室内。
Ⅱ 生物接觸氧化池
7.8.5 填料床的填料層高度應結合填料種類、流程布置等因素確定，每層厚度由填料品種確定，一般不宜超過1.5m。
7.8.6 目前國內常用的填料有整體型、懸浮型和懸挂型，其技術性能見表18。
續表18
7.8.9 生物接觸氧化池底部設置排泥和放空設施，以利于排除池底積泥和方便維護。
7.8.10 该数据是根据国内经验，参照国外标准制定。生物接触氧化池典型负荷率见表19，此表摘自欧盟标准BSEN1225-7：2002《污水处理厂 第7部分：生物膜法》。
Ⅲ 曝氣生物濾池
7.8.12 汙水經預處理後使懸浮固體濃度降低，再進入曝氣生物濾池，有利于減少反沖洗次數和保證濾池的運行。如進水有機物濃度較高，汙水經沈澱後可進入水解調節池進行水質水量的調節，同時也提高了汙水的可生化性。
7.8.13 多級曝氣生物濾池中，第一級曝氣生物濾池以碳氧化爲主；第二級曝氣生物濾池主要對汙水中的氨氮進行硝化；第三級曝氣生物濾池主要爲反硝化除氮，也可在第二級濾池出水中投加碳源和鐵鹽或鋁鹽同時進行反硝化脫氮除磷。
7.8.14 曝氣生物濾池的池體高度宜爲5m～9m，由配水區、承托層、濾料層、清水區的高度和超高等組成。
7.8.15 曝氣生物濾池的布水布氣系統有濾頭布水布氣系統、柵型承托板布水布氣系統和穿孔管布水布氣系統。根據調查研究，城鎮汙水處理宜采用濾頭布水布氣系統。
7.8.16 曝氣生物濾池的布氣系統包括曝氣充氧系統和進行氣水聯合反沖洗供氣系統。曝氣充氧量由計算得出，一般比活性汙泥法低30％～40％。
7.8.17 曝氣生物濾池承托層采用的材質應具有良好的機械強度和化學穩定性，一般選用卵石作承托層。
7.8.18 生物濾池的濾料應選擇比表面積大、空隙率高、吸附性強、密度合適、質輕且有足夠機械強度的材料。根據資料和工程運行經驗，宜選用粒徑5mm左右的均質陶粒和塑料球形顆粒，常用濾料的物理特性見表20。
7.8.19 曝氣生物濾池反沖洗通過濾板和固定其上的長柄濾頭來實現，由單獨氣沖洗、氣水聯合反沖洗、單獨水洗三個過程組成。反沖洗周期，根據水質參數和濾料層阻力加以控制，一般以24h爲一周期，反沖洗水量爲進水水量的8％左右。反沖洗出水平均懸浮固體可達600mg/L。
Ⅳ 生物轉盤
7.8.23 盤體材料應質輕、強度高、比表面積大、易于挂膜、使用壽命長和便于安裝養護和運輸。盤體適合由高密度聚乙烯、聚氯乙烯或聚酣玻璃鋼等制成。
7.8.24 本條是對生物轉盤反應槽設計的規定。
1 反应槽的断面形状呈半圆形，和盘体外形基本吻合。
2 盘体外缘和槽壁净距是为了保证盘体外缘的通风。盘片净距取决于盘片直径和生物膜厚度，一般为10mm～35mm，污水浓度高，取上限值，以免生物膜造成堵塞。如采用多级转盘，则前数级的盘片间距为25mm～35mm，后数级为10mm～20mm。
3 为确保处理效率，盘片在槽内的浸没深度不应小于盘片直径的35％。水槽容积和盘片总面积的比值，影响着水在槽中的平均停留时间，一般采用5L/m²～9L/m²。
7.8.25 生物转盘转速宜为2.0r/min～4.0r/min，转速过高有损于设备的机械强度，同时在盘片上易产生较大的剪切力，易使生物膜过早剥离。一般对于小直径转盘的线速度采用15m/min；中、大直径转盘采用19m/min。
7.8.26 生物转盘的转轴强度和挠度必须满足盘体自重、生物膜和附着水重量形成的挠度和启动时扭矩的要求。
7.8.27 国内生物转盘大都应用于处理工业废水，国外生物转盘用于处理城镇污水已有成熟的经验。生物转盘的五日生化需氧量表面有机负荷宜根据试验资料确定，一般处理城镇污水五日生化需氧量表面有机负荷为0.005kgBOD5/（m²·d）～0.020kgBOD5/（m²·d）。國外資料：要求出水BOD5≤60mg/L時，表面有機負荷爲0.020kgBOD5/（m²·d）～0.040kgBOD5/（m²·d）；要求出水BOD5≤30mg/L時，表面有機負荷爲0.010kgBOD5/（m²·d）～0.020kgBOD5（m²·d）。表面水力負荷一般爲0.04m³/（m²·d）～0.2m³/（m²·d）。生物轉盤的典型負荷見表21，此表摘自歐盟標准BSEN1225-7：2002《汙水處理廠第7部分：生物膜法》。
Ⅴ 移动床生物膜反应器
7.8.29 悬浮填料密度和水接近时，易于流化。亲水性能好，带正电等性能易于挂膜。此外，填料还应具有良好的化学和物理稳定性，刚性弹性兼备。
纯高密度聚乙烯的悬浮载休填料还应满足现行行业标准《水处理用高密度聚乙烯悬浮载体填料》CJ/T461的有关规定。
悬浮填料的填充率可采用20％～60％，一般要求小于或等于67％。
7.8.30 为防止填料随水流外泄，悬浮填料投加区和非投加区之间应设拦截筛网。同时，为避免填料在拦截筛网处的堆积堵塞，保证填料的充分流化和出水区过水断面的畅通，应在末端填料拦截筛网外增加穿孔管曝气的管路布置，避免悬浮填料在拦截筛网处的堆积，有效防止筛网空隙的堵塞，保障出水畅通。
7.8.31 移动床生物膜反应器反应池的工艺设计，宜采用循环流态的构筑物形式，不宜采用完全推流式。
由于移动床生物膜反应器工艺中悬浮填料会随着水流方向流往下游方向，因此宜控制水平流速和长宽比，促进填料的循环流态，保证悬浮填料分布的均匀性，避免填料在出口处堆积。已建工程提标需要改造原有的完全推流式反应池时，应采取措施强化悬浮填料的循环流动。
7.9 供养设施
7.9.2 生物反應池中好氧區的汙水需氧量，根據去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下式計算：
a——碳的氧当量，当含碳物质以BOD5計時，應取1.47；
Q——生物反应池的进水流量（m³/d）；
So——生物反應池進水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
Se——生物反應池出水五日生化需氧量濃度（mg/L）；
c——常数，细菌细胞的氧当最，应取1.42；
△Xv——排出生物反應池系統的微生物量（kg/d）；
b——常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），應取4.57；
Nk——生物反應池進水總凱氏氮濃度（mg/L）；
Nke——生物反應池出水總凱氏氮濃度（mg/L）；
Nt——生物反應池進水總氮濃度（mg/L）；
Noe——生物反應池出水硝態氮濃度（mg/L）；
0.12△Xv——排出生物反應池系統的微生物中含氮量（kg/d）。
7.9.3 選用曝氣裝置和設備時，應根據設備的特性、位于水面下的深度、水溫、汙水的氧總轉移特性、當地的海拔高度和預期生物反應池中溶解氧濃度等因素，將計算的汙水需氧量換算爲標准狀態下清水需氧量。
7.9.4 鼓風曝氣時，可將標准狀態下汙水需氧量，換算爲標准狀態下的供氣量，並應按下式計算：
Os——標准狀態下生物反應池汙水需氧量（kgO2/h）；
0.28——标准状态下的每立方米空气中含氧量（kgO2/m³）；
EA——曝氣器氧的利用率（％）。
7.9.5鼓風曝氣系統中的曝氣器應選用有較高充氧性能、布氣均勻、阻力小、不易堵塞、耐腐蝕、操作管理和維修方便的産品，並應明確不同服務面積、不同空氣量、不同曝氣水深，在標准狀態下的充氧性能及底部流速等技術參數。
7.9.6曝氣器的數量應根據供氣量和服務面積計算確定。
7.9.7廊道式生物反應池中的曝氣器，可滿池布置或沿池側布置，或沿池長分段漸減布置。
7.9.8采用表面曝氣器供氧時，宜符合下列規定：
1 叶轮直径和生物反应池（区）直径（或正方形的一边）之比：倒伞或混流型可为1：3～1：5，泵型可为1：3.5～1：7；
2 叶轮线速度可为3.5m/s～5.0m/s；
3 生物反应池宜有调节叶轮（转刷、转碟）速度或淹没水深的控制设施。
7.9.9 各種類型的機械曝氣設備的充氧能力應根據測定資料或相關技術資料采用。
7.9.10 選用供氧設施時，應考慮冬季濺水、結冰、風沙等氣候因素及噪聲、臭氣等環境因素。
7.9.11 汙水廠采用鼓風曝氣時，宜設置單獨的鼓風機房。鼓風機房可設有值班室、控制室、配電室和工具室，必要時還應設鼓風機冷卻系統和隔聲的維修場所。
7.9.12 鼓風機的選型應根據使用的風壓、單機風量、控制方式、噪聲和維修管理等條件確定。選用離心鼓風機時，應詳細核算各種工況條件下鼓風機的工作點，不得接近鼓風機的湍振區，並宜設有調節風量的裝置。在同一供氣系統中，宜選用同一類型的鼓風機。應根據當地海拔高度，最高、最低空氣溫度，相對濕度對鼓風機的風量、風壓及配置的電動機功率進行校核。
7.9.13 采用汙泥氣燃氣發動機作爲鼓風機的動力時，可和電動鼓風機共同布置，其間應有隔離措施，並應符合國家現行有關防火防爆標准的規定。
7.9.14 計算鼓風機的工作壓力時，應考慮進出風管路系統壓力損失和使用時阻力增加等因素。輸氣管道中空氣流速宜采用：幹支管爲10m/s～15m/s；豎管、小支管爲4m/s～5m/s。
7.9.15 鼓風機的台數應根據供氣量確定；供氣量應根據汙水量、汙染物負荷變化、水溫、氣溫、風壓等確定。可采用不同風量的鼓風機，但不應超過兩種。工作鼓風機台數，按平均風量供氣量配置時，應設置備用鼓風機。工作鼓風機台數小于或等于4台時，應設置1台備用鼓風機；工作鼓風機台數大于或等于5台時，應設置2台備用鼓風機。備用鼓風機應按設計配置的最大機組考慮。
7.9.16 鼓風機應根據産品本身和空氣曝氣器的要求，設不同的空氣除塵設施。鼓風機進風管口的位置應根據環境條件而設，並宜高于地面。大型鼓風機房宜采用風道進風，風道轉折點宜設整流板。風道應進行防塵處理。進風塔進口宜設耐腐蝕的百葉窗，並應根據氣候條件加設防止雪、霧或水蒸氣在過濾器上凍結冰霜的設施。
7.9.17 選擇輸氣管道的管材時，應考慮強度、耐腐蝕性和膨脹系數。當采用鋼管時，管道內外應有不同的耐熱、耐腐蝕處理，敷設管道時應考慮溫度補償。當管道置于管廊或室內時，在管外應敷設隔熱材料或加做隔熱層。
7.9.18 鼓風機和輸氣管道連接處宜設柔性連接管。輸氣管道的低點應設排除水分（或油分）的放泄口和清掃管道的排出口；必要時可設排入大氣的放泄口，並應采取消聲措施。
7.9.19 生物反應池的輸氣幹管宜采用環狀布置。進入生物反應池的輸氣立管管頂宜高出水面0.5m。在生物反應池水面上的輸氣管，宜根據需要布置控制閥，在其最高點宜適當設置真空破壞閥。
7.9.20 鼓風機房內的機組布置和起重設備設置宜符合本標准第6.4.7條和第6.4.9條的規定。
7.9.21大中型鼓風機應設單獨基礎，機組基礎間通道寬度不應小于1.5m。
7.9.22 鼓風機房內外的噪聲應分別符合現行國家標准《工業企業噪聲控制設計規範》GB/T50087和《工業企業廠界環境噪聲排放標准》GB12348的規定。
條文說明
7.9.1 供氧設施的功能應同時滿足汙水需氧量活性汙泥汙水的混合及相應的處理效率等要求。
7.9.2 公式（7.9.2）右邊第一項爲去除含碳汙染物的需氧量，第二項爲剩余汙泥需氧量，第三項爲氧化氨氮需氧量，第四項爲反硝化脫氮回收的氧量。若處理系統僅爲去除碳源汙染物則常數b爲零，只計第一項和第二項。
总凯氏氮（TKN）包括有机氮和氨氮。有机氮可通过水解脱氨基而生成氨氮，此过程为氨化作用。氨化作用对氮原子而言化合价不变，并无氧化还原反应发生。故采用氧化1kg氨氮需4.57kg氧计算TKN降低所需要的氧量。
1.42为细菌细胞的氧当量，若用C5H7NO2表示細菌細胞，則氧化1個C5H7NO2分子需5個氧分子，即160/113＝1.42（kgO2/kgVSS）（VSS是volatilesuspendedsolids的簡寫）。
含碳物质氧化的需氧量，也可采用经验数据，参照国内外研究成果和国内污水厂生物反应池污水需氧量数据，综合分析为去除1kg五日生化需氧量O2需0.7kg～1.2kg。
7.9.3 同一曝氣器在不同壓力、不同水溫和不同水質時性能不同，曝氣器的充氧性能數據是指單個曝氣器標准狀態下之值（即0.1MPa，20℃狀態下清水）。生物反應池汙水需氧量，不是0.1MPa、20℃狀態下清水中的需氧量，爲了計算曝氣器的數量，必須將汙水需氧量換成標准狀態下的值。
7.9.8 葉輪使用應和池型相匹配，才可獲得良好的效果，根據國內外運行經驗做了相應的規定：
1 叶轮直径和生物反应池直径之比，根据国内运行经验，较小直径的泵型叶轮的影响范围达不到叶轮直径的4倍，故适当调整为1：3.5～1：7。
2 根据国内实际使用情况，叶轮线速度在3.5m/s～5.0m/s范围内，效果较好。小于3.5m/s，提升效果降低，故本条规定为3.5m/s～5.0m/s。
3 控制叶轮供氧量的措施，根据国内外的运行经验，宜有调节叶轮速度、控制生物反应池出口水位和升降叶轮改变淹没水深等。
7.9.9 目前多數曝氣葉輪、轉刷、轉碟和各種射流曝氣器均爲非標准型産品，該類産品的供氧能力應根據測定資料或相關技術資料采用。
7.9.11 目前國內有露天式風機站，根據多年運行經驗，考慮鼓風機的噪聲影響和操作管理的方便，本條規定汙水廠宜設置獨立鼓風機房，並設輔助設施。離心式鼓風機應設冷卻裝置，並應考慮設置的位置。
7.9.12 目前在汙水廠中常用的鼓風機有單級高速離心式鼓風機、多級離心式鼓風機、懸浮風機和容積式羅茨鼓風機等。
离心式鼓风机噪声相对较低。调节风量的方法，目前大多采用在进口调节，操作简便。它的特性是压力条件和气体相对密度变化时对送风量和动力影响很大，所以应考虑风压和空气温度的变动带来的影响。离心式鼓风机宜用于水深不变的生物反应池。
悬浮风机具有高效、节能、振动小和低噪声等特点，近年来在国内也有了较多的工程应用。根据轴承悬浮方式的不同，主要包括磁悬浮风机和空气悬浮风机。
罗茨鼓风机的噪声较大。为防止风压异常上升，应设防止超负荷的装置。生物反应池的水深在运行中变化时，采用罗茨鼓风机较为适用。
7.9.15 爲便于汙水廠實際運行管理，可采用不同風量的風機，如水量較小或水質汙染物負荷較低時開啓小風量風機，節約能耗，但不應超過兩種。
工作鼓风机台数，按平均供气量配置时，需加设备用鼓风机。根据污水厂管理部门的经验，一般认为如按最大供气量配置工作鼓风机时，可不设备用机组。
7.9.16 气体中固体微粒含量，罗茨鼓风机不应大于100mg/m³，离心式鼓风机不应大于10mg/m³。微粒最大尺寸不应大于气缸内各相对运动部件的最小工作间隙的1/2。空气曝气器对空气除尘也有要求，钟罩式、平板式微孔曝气器，固体微粒含量应小于15mg/m³；中大气泡曝气器可采用粗效除尘器。
在进风口设的防止在过滤器上冻结冰霜的措施，一般是加热处理。
7.9.19 生物反应池输气干管，环状布置可提高供气的安全性。为防止鼓风机突然停止运转，使池内水回灌进入输气管中，本条规定了应采取的措施。
7.9.21 本条规定是为了发生振动时，不影响鼓风机房的建筑安全。
7.9.22 鼓风机尤其是罗茨鼓风机会产生超标的噪声，应首先从声源上进行控制，选用低噪声的设备，同时采用隔声、消声、吸声和隔振等措施，以符合现行国家标准《工业企业噪声控制设计规范》GB/T50087和《工业企业厂界环境噪声排放标准》GB12348的有关规定。
7.10 化学除磷
7.10 化学除磷
7.10.2 化学除磷药剂可采用生物反应池的前置投加、后置投加或同步投加，也可采用多点投加。在生物滤池中不宜采用同步投加方式除磷。
7.10.3 化学除磷设计中，药剂的种类、剂量和投加点宜根据试验资料确定。
7.10.4 化学除磷药剂可采用铝盐、铁盐或其他有效的药剂。后置投加除磷药剂采用铝盐或铁盐作混凝剂时，宜投加离子型聚合电解质作为助凝剂。
7.10.5 采用铝盐或铁盐作混凝剂时，其投加混凝剂和污水中总磷的摩尔比宜为1.5～3.0，当出水中总磷的浓度低于0.5mg/L时，可适当增加摩尔比。
7.10.6 化学除磷时应考虑产生的污泥量。
7.10.7 化学除磷时，接触腐蚀性物质的设备和管道应采取防腐蚀措施。
條文說明
7.10.1 現行國家標准《城鎮汙水處理廠汙染物排放標准》GB18918規定，自2006年1月1日起建設的汙水廠總磷（以P計）的一級A排放標准爲0.5mg/L。一般城鎮汙水經生物除磷後，較難達到上述標准，故應輔以化學除磷，以滿足出水水質的要求。由于在厭氧條件下，有大量含磷物質釋放到液體中，汙泥厭氧處理過程中的上清液、脫水機過濾液和濃縮池上清液等汙水，若回流入汙水處理系統，將造成汙水處理系統中磷的惡性循環，增加汙水生物處理除磷難度，因此可在回流入汙水處理系統前先進行化學除磷。
7.10.2 前置投加點在汙水預處理階段，形成沈澱物與初沈汙泥一起排除。前置投加的優點是除磷的同時還可去除相當數量的有機物，能減少生物處理的有機負荷，但汙水處理總汙泥産量較多，且對生物反硝化有一定的影響。後置投加點是在生物處理系統之後，形成的沈澱物通過生物反應池後的固液分離裝置進行分離，這一方法的出水水質好。目前大多出水執行現行國家標准《城鎮汙水處理廠汙染物排放標准》GB18918一級A標准以上的汙水廠采用了後置投加。同步投加點爲生物反應池入口上遊或生物反應池內，形成的沈澱物與剩余汙泥一起排除。此時如采用酸性藥劑會使pH值下降，對生物硝化不利。多點投加點是在生物反應池前、生物反應池和固液分離設施等位置投加藥劑，其可以降低投藥總量，增加運行的靈活性。
7.10.3 由于汙水水質和環境條件各異，因而宜根據試驗確定最佳藥劑種類、劑量和投加點。
7.10.4 鋁鹽有硫酸鋁、鋁酸鈉和聚合鋁等，其中硫酸鋁較常用。鐵鹽有三氯化鐵、氯化亞鐵、硫酸鐵和硫酸亞鐵等，其中三氯化鐵最常用。
采用铝盐或铁盐除磷时，主要生成难溶性的磷酸铝或磷酸铁，其投加量与污水中总磷量成正比，可用于生物反应池的前置、后置和同步投加。采用亚铁盐需先氧化成铁盐后才能取得最大除磷效果，因此其一般不作为后置投加的混凝剂，在前置投加时，一般投加在曝气沈砂池中，以使亚铁盐迅速氧化成铁盐。加入少量阴离子、阳离子或阴阳离子聚合电解质，如聚丙烯酰胺（PAM），作为助凝剂，有利于分散的游离金属磷酸盐絮体混凝和沉淀。
如果生物反应池采用的是生物接触氧化池或曝气生物滤池，则不宜采用同步投加方式除磷，以防止填料堵塞。
7.10.5 理論上，三價鋁和鐵離子與等摩爾磷酸反應生成磷酸鋁和磷酸鐵，但在實際中，化學反應並不是100％有效的，OH-亦會與金屬離子競爭反應，生成相應的氫氧化物，同時由于汙水中成分極其複雜，含有大量陰離子，鋁、鐵離子會與它們反應，從而消耗混凝劑，所以化學藥劑在實際應用中需要超量投加，以保證出水總磷標准。德國在化學除磷計算時，提出了投加系數β的概念，β是鐵鹽或鋁鹽的摩爾濃度與磷的摩爾濃度的比值。投加系數β是受多種因素影響的，如投加地點、混合條件等。然而，過量投加藥劑不僅會使藥劑費增加，而且因氫氧化物的大量形成也會使汙泥量大大增加，這種汙泥體積大、難脫水。在我國，根據經驗投加鋁鹽或鐵鹽時其摩爾比宜爲1.5～3.0。美國《營養物控制設計手冊》（2009版）中鋁鹽與總磷的摩爾比與總磷的去除率相關：當去除率爲75％、85％和95％時，摩爾比分別爲1.38：1、1.72：1和2.3：1，鐵鹽與總磷的摩爾比爲1：1，但是需要投加額外的10mg/L以形成氫氧化物。當對出水總磷的要求更高時，鋁鹽或鐵鹽與總磷的比例爲2：1～6：1。出水的總磷濃度越低，摩爾比越高。
前置投加应注意控制投加量，以保证进入生物反应池剩余磷酸盐的含量为1.5mg/L～2.5mg/L，满足后续生物处理对磷的需要。
7.10.6 化學除磷時會産生較多的汙泥。采用鋁鹽或鐵鹽作混凝劑時，前置投加，汙泥量增加40％～75％；後置投加，汙泥量增加20％～35％；同步投加，汙泥量增加15％～50％。
7.10.7 三氯化鐵、氯化亞鐵、硫酸鐵和硫酸亞鐵都具有很強的腐蝕性；硫酸鋁固體在幹燥條件下沒有腐蝕性，但硫酸鋁液體卻有很強的腐蝕性，故做本條規定。
7.11 深度和再生处理
7.11 深度和再生处理
7.11.2 污水深度处理和再生水处理主要工艺宜采用混凝、沉淀（澄清、气浮）、过滤、消毒，必要时可采用活性炭吸附、膜过滤、臭氧氧化和自然处理等工艺。
7.11.3 再生水输配到用户的管道严禁和其他管网连接。
Ⅱ 处理工艺
7.11.5 采用混合、絮凝、沉淀工艺时，投药混合设施中平均速度梯度值（G值）宜为300s-1，混合時間宜爲30s～120s。
7.11.6 絮凝、沉淀、澄清、气浮工艺的设计宜符合下列规定：
1 絮凝时间宜为10min～30min。
2 平流沈澱池的沉淀时间宜为2.0h～4.0h，水平流速宜为4.0mm/s～12.0mm/s。
3 上向流斜管沉淀表面水力负荷宜为4.0m³/（m²·h）～7.0m³/（m²·h），侧向流斜板沈澱池面水力负荷可采用5.0m³/（m²·h）～9.0m³/（m²·h）。
4 澄清池表面水力负荷宜为2.5m³/（m²·h）～3.0m³/（m²·h）。
5 溶气气浮池的接触室的上升流速可采用10.0mm/s～20.0mm/s，分离室的向下流速可采用1.5mm/s～2.0mm/s。溶气水回流比宜为5％～10％。
6 高效浅层气浮池表面水力负荷宜为5.0m³/（m²·h）～6.0m³/（m²·h），溶气水回流比可采用15％～30％。
7.11.7 滤池的设计宜符合下列规定：
1 滤池的进水SS宜小于20mg/L；
2 滤池宜设有冲洗滤池表面污垢和泡沫的冲洗水管；
3 滤池宜采取预加氯等措施。
7.11.8 石英砂滤料滤池、无烟煤和石英砂双层滤料滤池的设计应符合下列规定：
1 采用均匀级配石英砂滤料的V形滤池，滤料厚度宜采用1200mm～1500mm，滤速宜为5m/h～8m/h，应设气水联合反冲洗和表面扫洗辅助系统，表面扫洗强度宜为2L/（m²·s）～3L/（m²·s）。单独气冲强度宜为13L/（m²·s）～17L/（m²·s），历时2min～4min；气水联合冲洗时气冲强度宜为13L/（m²·s）～17L/（m²·s），水冲强度宜为3L/（m²·s）～4L/（m²·s），历时3min～4min，单独水冲强度宜为4L/（m²·s）～8L/（m²·s），历时5min～8min。滤池的过滤周期应为12h～24h。
2 无烟煤和石英砂双层滤料滤池，滤速宜为5m/h～10m/h，宜采用先气冲洗后水冲洗方式，气冲强度宜为15L/（m²·s）～20L/（m²·s），历时1min～3min；水冲强度宜为6.5L/（m²·s）～10.0L/（m²·s），历时5min～6min。
3 单层细砂滤料滤池，滤速宜为4m/h～6m/h，宜采用先气冲洗后水冲洗方式，气冲强度宜为15L/（m²·s）～20L/（m²·s），历时1min～3min；水冲强度宜为8L/（m²·s）～10L/（m²·s），历时5min～7min。
4 滤池的构造、滤料组成等宜符合现行国家标准《室外给水设计标准》GB50013的有关规定。
7.11.9 转盘滤池的设计宜符合下列规定：
1 滤速宜为8m/h～10m/h。
2 当过滤介质采用不锈钢丝网时，反冲洗水压力宜为60m～100m；当过滤介质采用滤布时，反冲洗水压力宜为7m～15m。
3 冲洗前水头损失宜为0.2m～0.4m。
4 滤池前宜设可靠的沉淀措施。
7.11.10 当污水厂二级处理出水经混凝、沉淀、过滤后，仍不能达到再生水水质要求时，可采用活性炭吸附处理。
7.11.11 活性炭吸附处理的设计宜符合下列规定：
1 采用活性炭吸附工艺时，宜进行静态或动态试验，合理确定活性炭的用量、接触时间、表面水力负荷和再生周期。
2 采用活性炭吸附池的设计参数宜根据试验资料确定；当无试验资料时，宜按下列规定采用：
1）空床接触时间宜为20min～30min。
2）炭层厚度宜为3m～4m。
3）下向流的空床滤速宜为7m/h～12m/h。
4）炭层最终水头损失宜为0.4m～1.0m。
5）常温下经常性冲洗时，水冲洗强度宜为39.6m³/（m²·h）～46.8m³/（m²·h），历时10min～15min，膨胀率15％～20％，定期大流量冲洗时，水冲洗强度宜为54.0m³/（m²·h）～64.8m³/（m²·h），历时8min～12min，膨胀率宜为25％～35％。活性炭再生周期由处理后出水水质是否超过水质目标值确定，经常性冲洗周期宜为3d～5d。冲洗水可用砂滤水或炭滤水，冲洗水浊度宜小于5NTU。
3 活性炭吸附罐的设计参数宜根据试验资料确定；当无试验资料时，宜按下列规定采用：
1）接触时间宜为20min～35min；
2）吸附罐的最小高度和直径比可为2：1，罐径为1m～4m，最小炭层厚度宜为3m，可为4.5m～6m；
3）升流式表面水力负荷宜为9.0m³/（m²·h）～24.5m³/（m²·h），降流式表面水力负荷宜为7.2m³/（m²·h）～11.9m³/（m²·h）；
4）操作压力宜每0.3m炭层7kPa。
7.11.12 去除水中色度、嗅味和有毒有害及难降解有机物，可采用臭氧氧化技术，设计参数宜通过试验确定；当无试验资料时，应符合下列规定：
1 臭氧投量宜大于3mg/L，接触时间宜为5min～60min，接触池应加盖密封，并应设呼吸阀和安全阀。
2 臭氧氧化系统中应设臭氧尾气消除装置。
3 所有和臭氧气体或溶解臭氧的水接触的材料应耐臭氧腐蚀。
4 可根据当地情况采用不同氧源的发生器。氧源、臭氧发生装置系统和臭氧接触池的设计应符合现行国家标准《室外给水设计标准》GB50013的规定。
5 臭氧氧化工艺中臭氧投加量较大或再生水规模较大时，臭氧尾气的利用应通过技术经济分析确定。
Ⅲ 输配水
7.11.14 再生水输配水管道平面和竖向布置，应按城镇相关专项规划确定，并应符合现行国家标准《城市工程管线综合规划规范》GB50289的规定。
7.11.15 污水再生处理厂宜靠近污水厂或再生水用户。有条件时再生水处理设施应和污水厂集中建设。
7.11.16 输配水干管应根据再生水用户的用水特点和安全性要求，合理确定其数量，不能断水用户的配水干管不宜少于2条。再生水管道应具有安全和监控水质的措施。
7.11.17 输配水管道材料的选择应根据水压、外部荷载、土壤性质、施工维护和材料供应等条件，经技术经济比较确定。可采用塑料管、承插式预应力钢筋混凝土管和承插式自应力钢筋混凝土管等非金属管道或金属管道。采用金属管道时，应对管道进行防腐处理。
7.11.18 管道的埋设深度应根据竖向布置、管材性能、冻土深度、外部荷载、抗浮要求及和其他管道交叉等因素确定。露天管道应有调节伸缩的设施和保证管道整体稳定的措施，严寒和寒冷地区应采取防冻措施。
條文說明
Ⅰ一般規定
深度处理工艺应根据排放标准进行选择，保证经济和有效。污水再生利用的目标不同，其水质标准也不同。根据现行国家标准《城市污水再生利用分类》GB/T18919的有关规定，城市污水再生利用类别共分为五类，包括农、林、牧、渔业用水，城镇杂用水，工业用水，环境用水和补充水源水。污水再生利用时，其水质应符合以上标准及其他相关标准的规定。
7.11.2 本条列出常规条件下城镇污水深度处理和再生水处理的主要工艺形式，其中，膜过滤指在一定推动力下，利用膜的选择透过性将液体中的组分进行分离、纯化、浓缩以去除污染物的技术，包括微滤、超滤、纳滤、反渗透和电渗析等不同膜过滤工艺去除污染物分子量大小和对预处理要求不同。
7.11.3 本条为强制性条文，必须严格执行。再生水水质是保证污水回用工程安全运行的重要基础，其水质介于饮用水和城镇污水厂出厂水之间，为避免对饮用水和再生水水质的影响，再生水输配管道不得和其他管道相连接，输送过程中不得降低和影响其他用水的水质，尤其是严禁和城市饮用水管道连接。
Ⅱ 處理工藝
7.11.5 混合是混凝劑被迅速均勻地分布于整個水體的過程。在混合階段中膠體顆粒間的排斥力被消除或其親水性被破壞，使顆粒具有相互接觸而吸附的性能。根據國外資料，混合時間可采用30s～120s。
7.11.6 汙水處理出水的水質特點和給水處理的原水水質有較大的差異，因此實際的設計參數不完全一致。
如美国南太和湖石灰作混凝剂的絮凝（空气搅拌）时间为5min、沉淀（圆形辐流式）表面水力负荷为1.6m³/（m²·h），上升流速为0.44mm/s；美国加利福尼亚州橘县给水区深度处理厂的絮凝（机械絮凝）时间为30min；科罗拉多泉污水深度处理厂处理二级处理出水，用于灌溉和工业回用，澄清池上升流速为0.57mm/s～0.63mm/s；我国现行国家标准《室外给水设计标准》GB50013规定不同形式的絮凝时间为12min～30min；平流沈澱池水平流速为10mm/s～25mm/s，沉淀时间为1.5h～3.0h；机械搅拌澄清池液面负荷为2.9m³/（m²·h）～3.6m³/（m²·h），脉冲澄清池液面负荷为2.5m³/（m²·h）～3.2m³/（m²·h）。现行国家标准《污水再生利用工程设计规范》GB50335规定隔板絮凝池絮凝时间为20min～30min，折板絮凝池、栅条（网格）絮凝池和机械絮凝池絮凝时间为15min～25min，平流沈澱池沉淀时间为2.0h～4.0h，水平流速为4.0mm/s～12.0mm/s，上向流斜管沉淀表面水力负荷为4m³/（m²·h）～7m³/（m²·h），侧向流斜板沈澱池表面水力负荷可采用5m³/（m²·h）～9m³/（m²·h），机械搅拌澄清池表面水力负荷应为2.5m³/（m²·h）～3.0m³/（m²·h）。
污水的絮凝时间较天然水絮凝时间短，形成的絮体较轻，不易沉淀，宜根据实际运行经验，提出混凝沉淀设计参数。
7.11.7 本条是对滤池设计的规定。
1 为避免滤池填料堵塞，影响过滤效果，因此滤池的进水SS宜小于20mg/L。
3 根据国内工程实践经验，在适宜的水温、充足的阳光作用下，滤池存在藻类滋生的现象，因此宜采取预加氯等措施加以控制。
7.11.8 用于污水深度处理的滤池和给水处理的池形没有大的差异，因此，在污水深度处理中可以参照给水处理的滤池设计参数进行选用。
滤池的设计参数，主要根据目前国内外的实际运行情况和现行国家标准《污水再生利用工程设计规范》GB50335以及有关资料的内容确定。
7.11.9 转盘滤池是一种表面过滤方式，冲洗能耗低，过滤水头小，占地面积小，维护使用简便。
7.11.10 因活性炭吸附处理的投资和运行费用相对较高，所以在城镇污水再生利用中应慎重采用。在常规的处理工艺不能满足再生水水质要求或对水质有特殊要求时，为进一步提高水质，可采用活性炭吸附处理工艺。
7.11.11 活性炭吸附池的设计参数原则上应根据原水和再生水水质要求，根据试验资料或结合实际运行资料确定。本条按运行经验提出正常情况下可采用的参数。
7.11.12 臭氧的投加量和接触时间应根据采用臭氧处理的目的确定，根据国内工程实践，当臭氧作为脱色剂或去除嗅味时，臭氧的接触时间一般不小于5min。当需进一步氧化去除难以生物降解的有机物时，常采取加大臭氧投加量和延长接触时间的措施。
Ⅲ 输配水
7.11.14 再生水管线的平面位置和竖向位置一般由城镇总体规划及给排水、道路等专项规划确定，并按现行国家标准《城市工程管线综合规划规范》GB50289的有关规定进行管线综合设计。
7.11.15 为减少污水厂出水的输送距离，便于再生处理设施的管理，一般宜和城镇污水厂集中建设；同时，再生处理设施应尽量靠近再生水用户，以节省输配水管道的长度。
7.11.16 再生水输配水管道的数量和布置与用户的用水特点和重要性有密切关系，一般比城镇供水的保证率低，应具体分析实际情况合理确定。
7.12 自然处理
7.12 自然处理
7.12.2 污水的自然处理可包括人工湿地和稳定塘。
7.12.3 污水自然处理必须考虑对周围环境及水体的影响，不得降低周围环境的质量，应根据地区特点选择适宜的污水自然处理方式。
7.12.4 采用自然处理时，应采取防渗措施，严禁污染地下水。
7.12.5 有条件的地区可将自然处理净化城镇污水厂尾水用作河道基流补水。
Ⅱ 人工湿地
7.12.7 人工湿地面积应按五日生化需氧量表面有机负荷确定，同时应满足表面水力负荷和停留时间的要求。人工湿地的主要设计参数宜根据试验资料确定；当无试验资料时，可采用经验数据或按表7.12.7的规定取值。
1 单池长度宜为20m～50m，单池长宽比宜为3：1～5：1；
2 表面流人工湿地的水深宜为0.3m～0.6m；
3 表面流人工湿地的底坡宜为0.1％～0.5％。
7.12.9 潜流人工湿地的设计应符合下列规定：
1 水平潜流人工湿地单元的长宽比宜为3：1～4：1；垂直潜流人工湿地单元的长宽比宜控制在3：1以下。
2 规则的潜流人工湿地单元的长度宜为20m～50m；不规则潜流人工湿地单元，应考虑均匀布水和集水的问题。
3 潜流人工湿地水深宜为0.4m～1.6m。
4 潜流人工湿地的水力坡度宜为0.5％～1.0％。
7.12.10 人工湿地的集配水应均匀，宜采用穿孔管、配（集）水管、配（集）水堰等方式。
7.12.11 人工湿地宜选用比表面积大、机械强度高、稳定性好、取材方便的填料。
7.12.12 人工湿地应以本土植物为首选，宜选用耐污能力强、根系发达、去污效果好、具有抗冻及抗病虫害能力、有一定经济价值和美化景观效果、容易管理的植物。
7.12.13 人工湿地应在池体底部和侧面进行防渗处理，防渗层的渗透系数不应大于10-8m/s。
7.12.14 在寒冷地区，集配水及进出水管的设计应考虑防冻措施。
7.12.15 人工湿地系统应定期清淤排泥。
7.12.16 人工湿地应综合考虑污水的悬浮物浓度、有机负荷、投配方式、填料粒径、植物、微生物和运行周期等因素进行防堵塞设计。
7.12.18 处理污水时，稳定塘的设计数据应根据试验资料确定；当无试验资料时，根据污水水质、处理程度、当地气候和日照等条件，稳定塘的五日生化需氧量总平均表面有机负荷可采用1.5gBOD5/（m²·d）～10.0gBOD5/（m²·d），總停留時間可采用20d～120d。
7.12.19 稳定塘的设计应符合下列规定：
1 稳定塘前宜设格柵；当污水含砂量高时，宜设沈砂池。
2 稳定塘串联的级数不宜少于3级，第一级塘有效深度不宜小于3m。
3 推流式稳定塘的进水宜采用多点进水。
4 稳定塘污泥的蓄积量宜为40/（人·年）～100L/（人·年），一级塘应分格并联运行，轮换清除污泥。
7.12.20 在多级稳定塘系统的后面可设养鱼塘，进入养鱼塘的水质应符合国家现行有关渔业水质标准的规定。
Ⅰ 一般規定
7.12.2 隨著國家對土壤環境汙染的重視，土地處理已不再推薦使用。故本次修訂刪除土地處理的內容。冬季會出現冰凍的地區應謹慎考慮人工濕地處理。
7.12.3 汙水自然處理是利用環境的淨化能力進行汙水處理的方法，因此，當設計不合理時會破壞環境質量，所以建設汙水自然處理設施時應充分考慮環境因素，不得降低周圍環境的質量。汙水自然處理的方式較多，必須結合當地的自然環境條件，進行多方案的比較，在技術經濟可行、滿足環境評價、滿足生態環境和社會環境要求的基礎上，選擇適宜的汙水自然處理方式。
7.12.4 本條爲強制性條文，必須嚴格執行。自然處理是利用植物和微生物構建的生態群落降解汙染物的一種方式，具有生態價值和景觀價值，在汙水深度處理和徑流汙染控制方面具有良好的應用前景。但如果不采取防滲措施（包括自然防滲和人工防滲），必定會造成汙水下滲，影響地下水水質，因此應采取防滲措施避免對地下水産生汙染。
7.12.5 自然處理的工程投資和運行費用較低。城鎮汙水廠的尾水一般汙染物濃度較低，所以有條件的地區可考慮采用自然處理進一步改善水質，也可以作爲河道基流補水前的生態緩沖。
Ⅱ 人工濕地
污水中污染物浓度过高不利于人工湿地的处理，尤其悬浮颗粒浓度较高易引发人工湿地堵塞。因此需对人工湿地进水进行预处理，以有效降低进水污染物浓度，一般采用格柵、沈砂池或初次沈澱池，当进水量较大污染物浓度很高或者对人工湿地出水要求较高时，应采用一级强化处理或二级生物处理。
从延长人工湿地使用寿命角度考虑，本条规定了人工湿地的进水SS值不宜超过80mg/L。
7.12.7 人工濕地處理汙水采用的類型包括表面流濕地、水平潛流濕地、垂直潛流濕地及其組合，一般將處理汙水和景觀相結合。采用何種方式應進過技術經濟分析。因人工濕地處理汙水的目標不同，目前國內人工濕地的實際數據差距較大，因此，設計參數宜由試驗確定。
人工湿地表面积设计可按有机污染物负荷和水力负荷进行计算，取两者计算结果中的较大值。人工湿地用作二级生物处理时，可取较高的有机物负荷和较低的水力负荷；用作深度处理时，可取较低的有机物负荷和较高的水力负荷。年平均温度较低的地区可适当增加水力停留时间。
7.12.8 在停留時間一定的條件下，人工濕地越長，水流流速越快，汙染物的沈降和植物的攔截過濾作用均會受到影響，因此表面流人工濕地的長度不宜過大，宜小于50m。人工濕地長寬比過小時，易形成短流，因此表面流人工濕地的長寬比宜控制在3：1～5：1。
一般认为，表面流人工湿地主体植物多采用大型挺水植物，过大的水深不利于挺水植物的生长。
由于表面流人工湿地沿程水头损失较小，故表面流人工湿地的水力坡度一般较水平潜流人工湿地小，一般建议不大于0.5％，坡度过大会导致额外的工程投资，且末端易壅水；坡度过小时，易造成前端壅水。设计时应根据人工湿地中水生植物的种植密度进行坡度的调整。种植密度较大时应适当加大坡度。
7.12.9 基于減弱水流沖刷、減小短流和壅水的可能性，水平潛流人工濕地同表面流人工濕地一樣需要注意選擇合適的長度和長寬比，因此單元面積受到一定的限制。
7.12.10 人工濕地的集配水系統應該保證集配水的均勻性，這樣才能減少短流現象和堵塞現象的發生，從而充分發揮濕地的淨化功能。
7.12.11 人工濕地填料不僅具有吸附、過濾、沈澱等水處理功能，而且爲微生物生長提供載體，因此需要填料具有盡可能大的表面積。填料的總表面積和其粒徑呈反比，但如果填料的粒徑過小，將會容易造成人工濕地床體的堵塞。人工濕地填料作爲床體的支持骨架，應具備一定的機械強度，可有效避免床體壓實堵塞。人工濕地填料需具有較好的化學穩定性，應避免緩釋有毒有害物質。爲降低運輸成本，人工濕地填料應盡可能就地取材。
7.12.12 人工濕地選擇的植物應該對當地的氣候條件、土壤條件和周圍的動植物環境有很好的適應能力，否則難以達到理想的處理效果，一般優先選用當地或本地區存在的植物。
湿地系统应根据湿地类型、污水性质选择耐污能力强、去污效果好、具有抗冻抗病虫害能力和容易管理的湿地植物。
建造人工湿地时要考虑一定的经济价值和景观效果。
7.12.13 爲防止人工濕地滲漏的汙水對土壤、地下水等産生汙染，應設防滲層並做好防滲措施。
防渗层可采用黏土层、高密度聚乙烯土工膜和其他建筑工程防水材料，并要求其渗透系数不应大于10-8m/s。
7.12.15 潛流人工濕地底部應設置清淤裝置。
7.12.16 人工濕地防堵塞設計對于保證人工濕地的淨化效果、提高人工濕地的使用壽命、減少維護管理工作量極爲重要。必須控制進水有機物、懸浮物含量，控制合適的濾料級配。另外，通過多個單元的輪灌和加強預曝氣，均可以降低堵塞風險。
Ⅲ 穩定塘
穩定塘是人工的接近自然的生態系統，它具有管理方便、能耗少等優點，但有占地面積大等缺點。選用穩定塘時，必須考慮當地是否有足夠的土地可供利用，並應對工程投資和運行費用進行全面的技術經濟比較。國外穩定塘一般用于處理小水量的汙水。如日本因穩定塘占地面積大，不推廣應用；英國限定穩定塘用于深度處理；美國5000座穩定塘的處理汙水總量爲898.9×104m³/d，平均1798m³/d，僅135座大于3785m³/d。我國地少價高，穩定塘占地約爲活性汙泥法二級處理廠用地面積的13.3倍～66.7倍，因此，穩定塘的處理規模不宜大于5000m³/d。
7.12.18 冰封期长的地区，其总停留时间应适当延长；曝气塘的有机负荷和停留时间不受本条规定的限制。
温度、光照等气候因素对稳定塘处理效果的影响十分重要，将决定稳定塘的负荷能力、处理效果以及塘内优势细菌、藻类和其他水生生物的种群。
稳定塘的五日生化需氧量总平均表面负荷和冬季平均气温有关，气温高时，五日生化需氧量负荷较高，气温低时，五日生化需氧量负荷较低。为保证出水水质，冬季平均气温在0℃以下时，总水力停留时间以不少于塘面封冻期为宜。本条的表面有机负荷和停留时间适用于好氧稳定塘和兼性稳定塘。表22为几种稳定塘的典型设计参数。
1 污水进入稳定塘前，宜进行预处理。预处理一般为物理处理，其目的在于尽量去除水中杂质或不利于后续处理的物质，减少塘中的积泥。
污水流量小于1000m³/d的小型稳定塘前一般可不设沈澱池，否则，增加了塘外处理污泥的困难。处理大水量的稳定塘前，可设沈澱池，防止稳定塘塘底沉积大量污泥，减少塘的容积。
2 有关资料表明：对几个稳定塘进行串联模型试验，单塘处理效率为76.8％，两塘处理效率为80.9％，三塘处理效率为83.4％，四塘处理效率为84.6％，因此，本条规定稳定塘串联的级数一般不少于3级。
第一级塘的底泥增长较快，占全塘系统的30％～50％，塘下部需用于储泥。深塘暴露于空气的面积小，保温效果好。因此，本条规定第一级塘的有效水深不宜小于3m。
3 当只设一个进水口和一个出水口并把进水口和出水口设在长度方向中心线上时，则短流严重，容积利用系数可低至0.36。进水口和出水口离得太近，也会使塘内存在很大死水区。为取得较好的水力条件和运转效果，推流式稳定塘宜采用多个进水口装置，出水口尽可能布置在距进水口远一点的位置上。风能使塘产生环流，为减小这种环流，进出水口轴线布置在与当地主导风向相垂直的方向上，也可以利用导流墙，减小风产生环流的影响。
4 本款是关于稳定塘底泥的规定。
根据资料，各地区的稳定塘的底泥量分别为武汉68L/（人·年）～78L/（人·年）、美国30L/（人·年）～91L/（人·年）、加拿大91L/（人·年）～146L/（人·年），一般可按100L/（人·年）取值，5年后大约稳定在40L/（人·年）的水平。
第一级塘的底泥增长较快，污泥最多，应考虑排泥或清淤措施。为清除污泥时不影响运行，可分格并联运行。
7.12.20 多级稳定塘处理的最后出水中，一般含有藻类、浮游生物，可作鱼饵，在其后可设养鱼塘，但水质必须符合现行国家标准《渔业水质标准》GB11607的有关规定。
7.13 消毒
7.13 消毒
7.13.2 污水厂出水可采用紫外线、二氧化氯、次氯酸钠和液氯消毒，也可采用上述方法的联合消毒方式。
7.13.3 污水厂消毒后的出水不应影响生态安全。
7.13.4 消毒设施和有关建筑物的设计，应符合现行国家标准《室外给水设计标准》GB50013的规定。
Ⅱ紫外線
7.13.6 紫外线消毒有效剂量宜根据试验资料或类似运行经验，并宜按下列规定确定：
1 二级处理的出水宜为15mJ/cm²～25mJ/cm²；
2 再生水宜为24mJ/cm²～30mJ/cm²。
7.13.7 紫外线照射渠的设计，应符合下列规定：
1 照射渠水流均匀，灯管前后的渠长度不宜小于1m。
2 渠道设水位探测和水位控制装置，设计水深应满足全部灯管的淹没要求；当同时应满足最大流量要求时，最上层紫外灯管顶以上水深在灯管有效杀菌范围内。
7.13.8 紫外线消毒模块组应具备不停机维护检修的条件，应能维持消毒系统的持续运行。
Ⅲ 二氧化氯、次氯酸钠和氯
7.13.10 二氧化氯、次氯酸钠或氯消毒后应进行混合和接触，接触时间不应小于30min。
7.13.11 次氯酸钠溶液宜低温、避光储存，储存时间不宜大于7d。
條文說明
Ⅰ 一般規定
7.13.2 常用的汙水消毒方法包括二氧化氯、次氯酸鈉、液氯和紫外線，或上述方法的組合技術。其中二氧化氯、次氯酸鈉和液氯是化學消毒方法，維持一定的余氯量時，具有持續消毒作用，但會和水中的有機物反應生成消毒副産物；紫外線消毒是物理消毒方法，可避免或減少消毒副産物産生的二次汙染物，但沒有持續滅菌作用，消毒效果受水中懸浮物濃度及色度影響較大。因此，應根據工程實際情況選擇合適的消毒方式。
次氯酸钠是近年来污水厂使用较多的一种消毒剂，因其系统简单、副作用小、使用方便而受欢迎；尤其是在污水厂提标改造工程中，所耗投资较低，增加的设备设施简单，安全隐患小。
7.13.3 由于汙水廠消毒後的出水中含有的殘留消毒劑和消毒副産物，排入水體後會對水體的生態産生影響，因此，汙水廠消毒方式的選擇應充分考慮對排放水體的影響，不應影響水體生態安全。
Ⅱ 祡外線
为确保紫外线消毒效果，保持渠道内紫外线有效剂量，应定期清洗紫外线灯管的石英玻璃套管表面。
7.13.6 汙水的有效紫外線劑量應爲生物體吸收至足量的紫外線劑量（生物驗定劑量或有效劑量），以往用理論公式計算。由于汙水的成分複雜且變化大，實踐表明理論值比實際需要值低很多，爲此，美國《紫外線消毒手冊》（EPA，2003年）已推薦用獨立第三方驗證的紫外線生物驗定劑量作爲紫外線有效劑量。據此，本條做此規定。
《城市给排水紫外线消毒设备》GB/T19837中明确规定用于污水消毒的紫外线有效剂量指标：为保证达到现行国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918所要求卫生学指标中的二级标准和一级B标准，SS不超过20mg/L时，紫外线有效剂量不应低于15mJ/cm²；为保证达到一级A标准，SS不超过10mg/L时，紫外线有效剂量不应低于20mJ/cm²。紫外线消毒设备在工程设计和应用之前，应提供有资质的第三方用同类设备在类似水质中所做的检验报告。
经调查国内城镇污水厂的运行经验，一般二级处理出水水质达一级B标准时，紫外线消毒有效剂量按15mJ/cm²～19mJ/cm²；出水水质达一级A标准时，紫外线消毒有效剂量按20mJ/cm²～25mJ/cm²。据此做出二级处理出水的紫外线有效剂量规定。
一些病原体进行不同程度灭活时所需紫外线剂量资料见表23。
7.13.7 为控制合理的水流流态，充分发挥照射效果，做出本条规定。
Ⅲ 二氧化氯、次氯酸钠和氯
经调查，国内城镇污水厂的运行经验：一般出水水质达一级B标准时，加氯量为5mg/L～9mg/L：出水水质达一级A标准时，加氯量为3mg/L～5mg/L。据此，规定本条，无试验资料时，二级处理出水的加氯量可采用5mg/L～15mg/L。
再生水除卫生学指标外，还有余氯量的要求，故加氯量按卫生学指标和余氯量确定。
7.13.10 在紊流条件下，二氧化氯或氯能在较短的接触时间内对污水达到最大的杀菌率。但考虑到接触池中水流可能发生死角和短流，因此，为了提高和保证消毒效果，规定二氧化氯或氯消毒的接触时间不应小于30min。
7.13.11 次氯酸钠溶液的稳定性较差，温度和紫外光对次氯酸钠的稳定性影响很大，升高温度或光照（特别是紫外光），次氯酸钠溶液的分解速度将明显加快，所以次氯酸钠溶液要低温、避光储存。储存区域室温不宜超过30℃，储存时间不宜大于7d。
